FREZOWANIE CYLINDRYCZNE
PRZEKŁADNIE
§ 54. PODSTAWOWE INFORMACJE O PRZEKŁADNIACH
Elementy przekładni
Aby wyciąć koło zębate, musisz znać elementy mechanizm napędowy, tj. liczba zębów, podziałka zębów, wysokość i grubość zęba, średnica koła podziałowego i średnica zewnętrzna. Elementy te pokazane są na rys. 240.
Rozważmy je sekwencyjnie.
Na każdym biegu znajdują się trzy koła, a zatem trzy odpowiednie średnice:
Po pierwsze, obwód ucha, który jest zewnętrznym obwodem półwyrobu przekładni; wyznaczona jest średnica okręgu występów lub średnica zewnętrzna D e;
Po drugie, koło bojowe, czyli okrąg warunkowy dzielący wysokość każdego zęba na dwie nierówne części - górną, tzw. główka zęba, a dolny, tzw trzon zęba; wskazana jest wysokość główki zęba H", wysokość trzonu zęba - H"; Wyznacza się średnicę koła podziałowego D;
Po trzecie, obwód depresji, który biegnie wzdłuż podstawy ubytków zębów; wskazana jest średnica okręgu wgłębień D ja.
Odległość między tymi samymi (tj. zwróconymi w tym samym kierunku, na przykład dwiema prawymi lub dwoma lewymi) powierzchniami bocznymi (profilami) dwóch sąsiednich zębów kół, mierzona wzdłuż łuku koła podziałowego, nazywa się podziałką i oznacza się ją T. Dlatego możemy napisać:
Gdzie T- wejść mm;
D- średnica koła podziałowego;
z- Liczba zębów.
Moduł m.in nazywa się długość odpowiadającą średnicy koła podziałowego na jeden ząb koła; Numerycznie moduł jest równy stosunkowi średnicy koła podziałowego do liczby zębów. Dlatego możemy napisać:
Ze wzoru (10) wynika, że krok
T = π M = 3,14m mm.(9b)
Aby poznać skok koła zębatego, należy pomnożyć jego moduł przez π.
W praktyce skrawania kół zębatych najważniejszy jest moduł, gdyż wszystkie elementy zęba powiązane są z wielkością modułu.
Wysokość główki zęba H" równy modułowi M, tj.
H" = M.(11)
Wysokość trzonu zęba H" równy 1,2 modułom lub
H" = 1,2M.(12)
Wysokość zęba lub głębokość ubytku,
H = H" + H" = M + 1,2M = 2,2M.(13)
Według liczby zębów z biegu, możesz określić średnicę jego koła podziałowego.
D = z · M.(14)
Zewnętrzna średnica koła zębatego jest równa średnicy koła podziałowego powiększonej o wysokość obu głów zębów, tj.
D e = D + 2H" = zm + 2M = (z + 2)M.(15)
W związku z tym, aby określić średnicę półwyrobu koła zębatego, należy zwiększyć liczbę jego zębów o dwa i uzyskaną liczbę pomnożyć przez moduł.
W tabeli Na rys. 16 przedstawiono główne zależności pomiędzy elementami przekładni dla koła cylindrycznego.
Tabela 16
Przykład 13. Określ wszystkie wymiary wymagane do produkcji koła zębatego z= 35 zębów i M = 3.
Średnicę zewnętrzną, czyli średnicę przedmiotu obrabianego, wyznaczamy korzystając ze wzoru (15):
D e = (z + 2)M= (35 + 2) 3 = 37 3 = 111 mm.
Korzystając ze wzoru (13) określamy wysokość zęba, czyli głębokość ubytku:
H = 2,2M= 2,2 3 = 6,6 mm.
Wysokość główki zęba określamy korzystając ze wzoru (11):
H" = M = 3 mm.
Frezy zębate
Do frezowania kół zębatych na frezarkach poziomych stosuje się frezy tarczowe kształtowe o profilu odpowiadającym wnęce pomiędzy zębami koła. Takie noże nazywane są frezami tarczowymi (modułowymi) (ryc. 241).
Frezy zębate dobiera się w zależności od modułu i liczby zębów frezowanego koła, ponieważ kształt wnęki dwóch kół tego samego modułu, ale z różne liczby zęby nie są takie same. Dlatego przy cięciu kół zębatych każda liczba zębów i każdy moduł powinny mieć swój własny obcinacz kół zębatych. W warunkach produkcyjnych można zastosować kilka frezów na każdy moduł z wystarczającą dokładnością. Do wycinania bardziej precyzyjnych kół zębatych niezbędny jest zestaw 15 noży tarczowych tnących do kół zębatych, w przypadku mniej precyzyjnych wystarczy zestaw 8 noży tarczowych tnących koła zębate (tabela 17).
Tabela 17
15-częściowy zestaw frezów tarczowych do cięcia przekładni
8-częściowy zestaw frezów tarczowych do cięcia przekładni
Aby zmniejszyć liczbę rozmiarów przekładni zębatych w Związku Radzieckim, moduły przekładni są ujednolicone, tj. Ograniczone do następujących modułów: 0,3; 0,4; 0,5; 0,6; 0,75; 0,8; 1,0; 1,25; 1,5; 1,75; 2,0; 2,25; 2,50; 3,0; 3,5; 4,0; 4,5; 5,0; 5,5; 6,0; 6,5; 7,0; 8,0; 9,0; 10,0; jedenaście; 12; 13; 14; 15; 16; 18; 20; 22; 24; 26; 28; trzydzieści; 33; 36; 39; 42; 45; 50.
Na każdym frezie tarczowym zębatym wybite są wszystkie dane go charakteryzujące, co pozwala na prawidłowy dobór wymaganego frezu.
Frezy zębate są wykonane z zębami cofanymi. Jest to drogie narzędzie, dlatego podczas pracy z nim należy ściśle przestrzegać warunków skrawania.
Pomiar elementów zęba
Grubość i wysokość główki zęba mierzy się za pomocą sprawdzianu do zębów lub suwmiarki (ryc. 242); konstrukcja szczęk pomiarowych i sposób odczytu noniusza przypominają suwmiarkę precyzyjną o dokładności 0,02 mm.
Ogrom A na którym należy zamontować nogę 2 miernik dentystyczny będzie:
A = h" o = m i mm,(16)
Gdzie M
Współczynnik A jest zawsze większa niż jeden, ponieważ wysokość główki zęba H" mierzy się wzdłuż łuku początkowego okręgu i wartość A mierzona wzdłuż cięciwy okręgu początkowego.
Ogrom W, na którym należy zamontować szczęki 1
I 3
miernik dentystyczny będzie:
W = m b mm,(17)
Gdzie M- moduł mierzonego koła.
Współczynnik B bierze pod uwagę, że rozmiar W jest rozmiarem cięciwy wzdłuż okręgu początkowego, natomiast szerokość zęba jest równa długości łuku okręgu początkowego.
Wartości A I B podano w tabeli. 18.
Ponieważ dokładność odczytu suwmiarki wynosi 0,02 mm, następnie odrzucamy trzecie miejsce po przecinku dla wartości uzyskanych za pomocą wzorów (16) i (17) i zaokrąglamy je do wartości parzystych.
Tabela 18
Wartości A I B do montażu zacisku
| Liczba zębów wymierzony koła | Wartości współczynników | Liczba zębów wymierzony koła | Wartości współczynników | ||
| A | B | A | B | ||
| 12 | 1,0513 | 1,5663 | 27 | 1,0228 | 1,5698 |
| 13 | 1,0473 | 1,5669 | 28 | 1,0221 | 1,5699 |
| 14 | 1,0441 | 1,5674 | 29 | 1,0212 | 1,5700 |
| 15 | 1,0411 | 1,5679 | 30 | 1,0206 | 1,5700 |
| 16 | 1,0385 | 1,5682 | 31-32 | 1,0192 | 1,5701 |
| 17 | 1,0363 | 1,5685 | 33-34 | 1,0182 | 1,5702 |
| 18 | 1,0342 | 1,5688 | 35 | 1,0176 | 1,5702 |
| 19 | 1,0324 | 1,5690 | 36 | 1,0171 | 1,5703 |
| 20 | 1,0308 | 1,5692 | 37-38 | 1,0162 | 1,5703 |
| 21 | 1,0293 | 1,5693 | 39-40 | 1,0154 | 1,5704 |
| 22 | 1,0281 | 1,5694 | 41-42 | 1,0146 | 1,5704 |
| 23 | 1,0268 | 1,5695 | 43-44 | 1,0141 | 1,5704 |
| 24 | 1,0257 | 1,5696 | 45 | 1,0137 | 1,5704 |
| 25 | 1,0246 | 1,5697 | 46 | 1,0134 | 1,5705 |
| 26 | 1,0237 | 1,5697 | 47-48 | 1,0128 | 1,5706 |
| 49-50 | 1,023 | 1,5707 | 71-80 | 1,0077 | 1,5708 |
| 51-55 | 1,0112 | 1,5707 | 81-127 | 1,0063 | 1,5708 |
| 56-60 | 1,0103 | 1,5708 | 128-135 | 1,0046 | 1,5708 |
| 61-70 | 1,0088 | 1,5708 | Kolej | 1,0000 | 1,5708 |
Przykład 14. Zamontuj sprawdzian do kół zębatych, aby sprawdzić wymiary zębów koła o module 5 i liczbie zębów 20.
Według wzorów (16) i (17) oraz tabeli. 18 mamy:
A = ja= 5 · 1,0308 = 5,154 lub, w zaokrągleniu, 5,16 mm;
W = m b= 5 · 1,5692 = 7,846 lub, w zaokrągleniu, 7,84 mm.
Jeżeli wielkość tego łuku przyjmiemy tyle razy, ile jest zębów na kole, czyli z razy, to otrzymamy także długość koła początkowego; stąd,
Π re = T z
stąd
d = (t/Π)z
Stosunek kroków Tłącza do liczby Π nazywa się modułem łącza, co oznacza się literą m, tj.
t / Π = m
Moduł wyrażany jest w milimetrach. Podstawiając tę notację do wzoru na d, otrzymujemy.
d = mz
Gdzie
m = d/z
Dlatego moduł można nazwać długością odpowiadającą średnicy koła początkowego na jeden ząb koła. Średnica występów jest równa średnicy początkowego koła plus dwie wysokości główki zęba (ryc. 517, b), tj.
re mi = re + 2h"
Wysokość h” łba zęba przyjmuje się jako równą modułowi, tj. h” = m.
Wyraźmy to w kategoriach modułu prawa strona formuły:
re mi = mz + 2m = m (z + 2)
stąd
m = re mi: (z +2)
Z rys. 517, b wynika także, że średnica okręgu wgłębień jest równa średnicy okręgu początkowego pomniejszonej o dwie wysokości trzonu zęba, tj.
D I= d - 2h"
Przyjmuje się, że wysokość h” ramienia zęba w przypadku przekładni walcowych wynosi 1,25 modułu: h” = 1,25 m. Wyrażenie prawej strony wzoru na D w postaci modułu I dostajemy
D I= mz - 2 × 1,25 m = mz - 2,5 m
Lub
Di = m (z - 2,5 m)
Całkowita wysokość zęba h = h" + h" tj.
h = 1 m + 1,25 m = 2,25 m
W związku z tym wysokość główki zęba odnosi się do wysokości trzonu zęba jako 1:1,25 lub jako 4:5.
Przyjmuje się, że grubość zęba s dla nieprzetworzonych zębów odlewanych jest w przybliżeniu równa 1,53 m, a dla zębów obrobionych (na przykład frezowanych) - równa w przybliżeniu połowie podziałki T zaangażowanie, tj. 1,57m. Znając ten krok T zazębienie jest równe grubości s zęba plus szerokość s w ubytku (t = s + s in ) (wielkość kroku T określona wzorem t/ Π = m lub t = Πm), stwierdzamy, że szerokość wnęki dla kół z zębami surowymi odlanymi.
sin = 3,14 m - 1,53 m = 1,61 m
A dla kół z zębami obrobionymi maszynowo.
sin = 3,14 m - 1,57 m = 1,57 m
Konstrukcja pozostałej części koła uzależniona jest od sił, jakie działają na koło podczas pracy, od kształtu części stykających się z tym kołem itp. Szczegółowe obliczenia wymiarów wszystkich elementów koła zębatego podane są w kursie "Części maszyny". Aby wykonać graficzną reprezentację kół zębatych, można przyjąć następujące przybliżone zależności pomiędzy ich elementami:
Grubość obręczy = t/2
Średnica otworu wału D w ≈ 1 / w D e
Średnica piasty D cm = 2D cale
Długość zęba (tj. grubość wieńca koła) b = (2 ÷ 3) t
Grubość dysku K = 1/3b
Długość piasty L=1,5D cala: 2,5D cala
Wymiary t 1 i b wpustu podano w tabeli nr 26. Po określeniu wartości liczbowych modułu sprzęgającego i średnicy otworu na wał konieczne jest skoordynowanie uzyskanych wymiarów z GOST 9563-60 (patrz tabela nr 42) dla modułów i normalnych wymiarów liniowych zgodnie z GOST 6636-60 (tabela nr 43).
KOLEJNOŚĆ KORZYSTANIA Z TABEL / PROGRAMU
Aby wybrać koła zamienne, wymagane przełożenie skrzyni biegów wyraża się w postaci ułamka dziesiętnego z liczbą miejsc po przecinku odpowiadającą wymaganej dokładności. W „Podstawowych tabelach” wyboru biegów (strony 16-400) znajdujemy kolumnę z nagłówkiem zawierającym trzy pierwsze cyfry przełożenia skrzyni biegów; Korzystając z pozostałych liczb, znajdujemy linię, na której wskazana jest liczba zębów kół napędzających i napędzanych.
Musisz wybrać zamienne koła do gitary dla przełożenia 0,2475586. Najpierw znajdujemy kolumnę z nagłówkiem 0,247-0000, a pod nią wartość najbliższą kolejnym miejscom po przecinku żądanego przełożenia (5586). W tabeli znajduje się numer 5595 odpowiadający kompletowi kół na wymianę (23*43): (47*85). Wreszcie otrzymujemy:
i = (23*43)/(47*85) = 0,2475595. (1)
Błąd względny w porównaniu do danego przełożenia skrzyni biegów:
δ = (0,2475595 - 0,2475586): 0,247 = 0,0000037.
Ściśle podkreślamy: aby uniknąć wpływu ewentualnej literówki, należy sprawdzić wynikową zależność (1) na kalkulatorze. W przypadku, gdy przełożenie jest większe od jedności, należy wyrazić jego odwrotność w ułamku dziesiętnym, korzystając z wartości podanych w tabelach, obliczyć liczbę zębów koła zapasowego napędzającego i napędzanego oraz zamienić koła napędowe i napędzane koła.
Należy dobrać zamienne koła do gitary dla przełożenia i=1,602225. Znajdujemy wartość odwrotności 1:i = 0,6241327. W tabelach dla najbliższej wartości 0,6241218 znajdziemy komplet kół zamiennych: (41*65): (61*70). Biorąc pod uwagę, że znaleziono rozwiązanie dla odwrotności przełożenia, zamieniamy koła napędowe i napędzane:
i = (61*70)/(41*65) = 1,602251
Względny błąd wyboru
δ = (1,602251 - 1,602225): 1,602 = 0,000016.
Zwykle konieczne jest dobieranie kół do przełożeń wyrażonych do szóstego, piątego, a w niektórych przypadkach do czwartego miejsca po przecinku. Następnie podane w tabelach liczby siedmiocyfrowe można zaokrąglić do odpowiedniego miejsca po przecinku. Jeśli istniejący zestaw kół różni się od normalnego (patrz strona 15), to na przykład podczas regulacji mechanizmu różnicowego lub łańcuchów docierających możesz wybrać odpowiednią kombinację spośród szeregu sąsiednich wartości z błędem spełniający warunki określone na stronach 7-9. W takim przypadku można wymienić pewną liczbę zębów. Jeśli więc liczba zębów w zestawie nie jest większa niż 80, to
(58*65)/(59*95) = (58*13)/(59*19) = (58*52)/(59*76)
Kombinacja „pięty” jest wstępnie przekształcana w następujący sposób:
(25*90)/(70*85) = (5*9)/(7*17)
a następnie na podstawie uzyskanych współczynników dobiera się liczbę zębów.
OKREŚLENIE DOPUSZCZALNEGO BŁĘDU USTAWIEŃ
Bardzo ważne jest rozróżnienie pomiędzy absolutnymi i względnymi błędami strojenia. Błąd bezwzględny to różnica pomiędzy uzyskanym i wymaganym przełożeniem skrzyni biegów. Na przykład wymagane jest przełożenie skrzyni biegów i = 0,62546, ale wynikiem jest i = 0,62542; błąd bezwzględny wyniesie 0,00004. Błąd względny to stosunek błędu bezwzględnego do wymaganego przełożenia skrzyni biegów. W naszym przypadku błąd względny
δ = 0,00004/0,62546 = 0,000065
Należy podkreślić, że dokładność regulacji należy oceniać na podstawie błędu względnego.
Główna zasada.
Jeżeli dowolna wartość A uzyskana w wyniku strojenia danego łańcucha kinematycznego jest proporcjonalna do przełożenia i, to przy względnym błędzie strojenia δ błąd bezwzględny będzie wynosić Aδ.
Na przykład, jeśli błąd względny przełożenia wynosi δ = 0,0001, to podczas cięcia śruby o skoku t odchylenie skoku, w zależności od ustawienia, wyniesie 0,0001 * t. Ten sam błąd względny przy regulacji mechanizmu różnicowego frezarki zębatej spowoduje dodatkowy obrót przedmiotu obrabianego nie do wymaganego łuku L, ale do łuku z odchyleniem 0,0001 * L.
Jeśli określono tolerancję produktu, bezwzględne odchylenie wielkości spowodowane niedokładnością regulacji powinno stanowić tylko pewien ułamek tej tolerancji. W przypadku bardziej złożonej zależności dowolnej wartości od przełożenia warto zastosować zastąpienie rzeczywistych odchyleń ich mechanizmami różnicowymi.
Regulacja łańcucha różnicowego podczas przetwarzania produktów śrubowych.
Typowa jest następująca formuła:
i = c*sinβ/(m*n)
gdzie c jest stałą łańcucha;
β - kąt nachylenia helisy;
m - moduł;
n to liczba cięć noża.
Po zróżniczkowaniu obu stron równości otrzymujemy błąd bezwzględny di przełożenia
di = (c*cosβ/m*n)dβ
wówczas dopuszczalny względny błąd regulacji wynosi
δ = di/i = dβ/tgβ
Jeśli tolerancja wyrażamy kąt helisy dβ nie w radianach, ale w minutach, otrzymujemy
δ = dβ/3440*tgβ (3)
Na przykład, jeśli kąt nachylenia spirali produktu wynosi β = 18°, a dopuszczalne odchylenie w kierunku zęba wynosi dβ = 4” = 0”,067, wówczas dopuszczalny względny błąd regulacji
δ = 0,067/3440*tg18 = 0,00006
I odwrotnie, znając błąd względny danego przełożenia, możemy ze wzoru (3) wyznaczyć dopuszczalny błąd kąta pochylenia linii śrubowej w minutach. Przy ustalaniu dopuszczalnego błędu względnego można w takich przypadkach skorzystać z tablic trygonometrycznych. Zatem we wzorze (2) przełożenie jest proporcjonalne do sin β. Według tabel trygonometrycznych dla wziętych przykład numeryczny widać, że sin 18° = 0,30902, a różnica sinusów na 1” wynosi 0,00028. Zatem błąd względny na 1” wynosi 0,00028: 0,30902 = 0,0009. Dopuszczalne odchylenie spirali wynosi 0,067, zatem dopuszczalny błąd przełożenia wynosi 0,0009 * 0,067 = 0,00006, czyli tyle samo, co przy obliczaniu ze wzoru (3). Gdy oba koła współpracujące są wycinane na tej samej maszynie i przy użyciu tego samego ustawienia łańcucha mechanizmu różnicowego, dopuszczalne są znacznie większe błędy w kierunku linii zębów, ponieważ odchyłki dla obu kół są takie same i tylko nieznacznie wpływają na luz boczny podczas łączenia koła się zazębiają.
Ustawianie łańcucha roboczego podczas obróbki kół stożkowych.
W tym przypadku formuły ustawień wyglądają następująco:
i = p*sinφ/z*cosу lub i = z/p*sinφ
gdzie z jest liczbą zębów przedmiotu obrabianego;
p jest stałą łańcucha docierania;
φ jest kątem stożka początkowego;
y to kąt trzonu zęba.
Promień głównego okręgu jest proporcjonalny do przełożenia skrzyni biegów. Na tej podstawie można ustawić dopuszczalny względny błąd regulacji
δ = (Δα)*tgα/3440
gdzie α jest kątem zazębienia;
Δα jest dopuszczalnym odchyleniem kąta zazębienia w minutach.
Ustawienia przetwarzania produktów śrubowych.
Formuła ustawienia
δ = Δt/t lub δ = ΔL/1000
gdzie Δt jest odchyleniem skoku śmigła w wyniku strojenia;
ΔL to skumulowany błąd w mm na 1000 mm długości gwintu.
Daje wartość Δt absolutny błąd krok, a wartość ΔL zasadniczo charakteryzuje błąd względny.
Regulacja uwzględniająca odkształcenie śruby po obróbce.
Podczas wycinania gwintowników biorąc pod uwagę skurcz stali po późniejszej obróbce cieplnej lub biorąc pod uwagę odkształcenie śruby pod wpływem ciepła podczas obróbki, procent skurczu lub wydłużenia bezpośrednio wskazuje wymagany odchylenie względne przełożenia skrzyni biegów w porównaniu z tym, co by się stało, gdyby nie uwzględniono tych czynników. W tym przypadku względne odchylenie przełożenia skrzyni biegów plus lub minus nie jest już błędem, ale celowym odchyleniem.
Konfigurowanie obwodów rozdzielających. Typowa formuła tuningowa
gdzie p jest stałą;
z to liczba zębów lub innych podziałów na obrót przedmiotu obrabianego.
Normalny zestaw 35 kół zapewnia absolutnie dokładne strojenie do 100 działek, ponieważ liczba zębów kół zawiera wszystkie czynniki pierwsze aż do 100. Przy takim strojeniu błąd jest ogólnie niedopuszczalny, ponieważ jest równy:
gdzie Δl jest odchyleniem linii zębów na szerokości przedmiotu obrabianego B w mm;
pD to długość początkowego okręgu lub odpowiadający mu inny obwód produktu w mm;
s - posuw wzdłuż osi przedmiotu obrabianego na obrót w mm.
Tylko w trudnych przypadkach błąd ten może nie odgrywać roli.
Ustawianie obwiedniarki kół zębatych w przypadku braku wymaganych mnożników liczby zębów kół zamiennych.
W takich przypadkach (na przykład przy z = 127) można dostroić gitarę podziałową do ok liczba ułamkowa zębów i dokonać niezbędnej korekty za pomocą mechanizmu różnicowego. Zwykle wzory na strojenie gitar pod kątem podziału, zasilania i dyferencjału wyglądają następująco:
x = pa/z ; y = ks; φ = c*sinβ/ma
Tutaj p, k, c są odpowiednio stałymi współczynnikami tych obwodów; a to liczba cięć noża (zwykle a = 1).
Stroimy określone gitary według wzorów
x = paA/Az+-1 ; y = ks; φ" = szt./asA
gdzie z jest liczbą zębów obrabianego koła;
A jest dowolną liczbą całkowitą wybraną w taki sposób, że licznik i mianownik przełożenia skrzyni biegów są rozkładane na współczynniki odpowiednie do wyboru kół zapasowych.
Znak (+) lub (-) również jest wybierany dowolnie, co ułatwia faktoryzację. Podczas pracy z nożem praworęcznym, jeśli zostanie wybrany znak (+), koła pośrednie w gitarach są umieszczane tak, jak to jest zrobione zgodnie z instrukcją pracy na tej maszynie dla przedmiotu praworęcznego; w przypadku wybrania znaku (-) koła pośrednie montuje się jak w przypadku przedmiotu obrabianego leworęcznego; podczas pracy lewym nożem jest odwrotnie.
Wskazane jest wybranie A w obrębie
wówczas różnicowy stosunek łańcucha będzie wynosić od 0,25 do 2.
Szczególnie należy podkreślić, że biorąc koła zastępcze do gitary, należy określić rzeczywisty posuw, aby z dużą dokładnością go zastąpić we wzorze regulacji mechanizmu różnicowego. Lepiej jest to obliczyć za pomocą schematu kinematycznego maszyny, ponieważ czasami podawany jest w przybliżeniu stały współczynnik k we wzorze regulacji posuwu w instrukcji maszyny. Jeżeli ta instrukcja nie będzie przestrzegana, zęby kół mogą stać się zauważalnie ukośne zamiast prostych.
Po obliczeniu posuwu praktycznie uzyskujemy dokładne strojenie korzystając z dwóch pierwszych wzorów (4). Wtedy dopuszczalny błąd względny w strojeniu mechanizmu różnicowego gitary wynosi
δ = sA*Δl/mb (5)
de b jest szerokością wieńca zębatego przedmiotu obrabianego;
Δl jest dopuszczalnym odchyleniem kierunku zęba na szerokości korony w mm.
W przypadku kół tnących o zębach śrubowych należy za pomocą mechanizmu różnicowego zapewnić frezowi dodatkowy obrót w celu uformowania linii śrubowej oraz dodatkowy obrót w celu skompensowania różnicy pomiędzy wymaganą liczbą podziałek a faktycznie ustawioną liczbą podziałek . Wynikowe formuły konfiguracji są następujące:
x = paA/Az+-1 ; y = ks; φ" = c*sinβ/ma +- pc/asA
We wzorze na x znak (+) lub (-) jest wybierany arbitralnie. W tych przypadkach:
1) jeżeli kierunek wkrętu frezu i przedmiotu obrabianego jest taki sam, to we wzorze na φ" przyjmują ten sam znak, jaki wybrano we wzorze na x;
2) jeżeli kierunek śruby frezu i przedmiotu obrabianego jest inny, to we wzorze na φ” przyjmuje się znak przeciwny do wybranego dla x.
Koła pośrednie w gitarach są umieszczone zgodnie z instrukcją dla tej maszyny, zgodnie z kierunkiem zębów śruby. Tylko jeśli okaże się, że φ”
Ustawienie bez różnicowania.
W niektórych przypadkach podczas obróbki produktów śrubowych można zastosować sztywniejsze maszyny niezróżnicowane, jeśli nie jest wymagane wtórne przejście przetworzonych wnęk z tej samej instalacji i z dokładnym uderzeniem we wnękę. Jeśli maszyna jest ustawiona na zadaną prędkość posuwu, ze względu na małą liczbę kół wymiennych lub obecność skrzyni podającej, to ustawienie łańcucha podziałowego wymaga dużej dokładności, czyli musi być wykonane z dużą precyzją. Dopuszczalny błąd względny
δ = Δβ*s/(10800*D*cosβ*cosβ)
gdzie Δβ jest odchyleniem helisy produktu w minutach;
D to średnica początkowego okręgu (lub walca) w mm;
β jest kątem nachylenia zęba przedmiotu obrabianego do jego osi;
s - posuw na obrót przedmiotu obrabianego wzdłuż jego osi w mm.
Aby uniknąć czasochłonnego, precyzyjnego strojenia, wykonaj następujące czynności. Jeśli do zasilania gitary można zastosować wystarczająco duży zestaw kółek (25 lub więcej, w szczególności normalny zestaw i tabele w tej książce), należy najpierw rozważyć, czy dany kanał jest przybliżony. Po wyregulowaniu łańcucha podziału i uznaniu regulacji za w miarę dokładną, określają, jaki powinien być w tym przypadku posuw osiowy.
Zwykły wzór na łańcuch rozszczepienia zostaje przepisany w następujący sposób:
x = (p/z)*(T/T+-z") = ab/cd (6)
gdzie p jest stałym współczynnikiem obwodu rozszczepienia;
z - liczba podziałów produktu (zęby, rowki);
T = pmz/sinβ - skok linii śrubowej przedmiotu w mm (można to wyznaczyć w inny sposób);
s" - posuw narzędzia wzdłuż osi przedmiotu obrabianego na obrót w mm. Znak (+) przyjmuje się dla różnych kierunków śruby frezu i przedmiotu obrabianego; znak (-) jest taki sam.
Po wybraniu w szczególności z tabel w tej książce kół napędowych o numerach zębów a i b oraz napędzanych - c i d, ze wzoru (6) określamy dokładny wymagany posuw
s" = T(pcd - zab)/zab (7)
Zastąp wartość s” we wzorze regulacji posuwu
Błąd względny δ ustawienia posuwu powoduje odpowiedni błąd względny skoku linii śrubowej T. Na tej podstawie nie jest trudno ustalić, że podczas strojenia stroju gitary dopuszcza się błąd względny
δ = Δβ/3440*tgβ (9)
Z porównania tego wzoru ze wzorem (3) wynika, że dopuszczalny błąd strojenia gitary w tym przypadku jest taki sam, jak przy zwykłym strojeniu obwodu różnicowego. Warto jeszcze raz podkreślić potrzebę wiedzy Dokładna wartość współczynnik k w formule paszowej (8). W razie wątpliwości lepiej sprawdzić to poprzez obliczenia na podstawie schematu kinematycznego maszyny. Jeżeli sam współczynnik k zostanie wyznaczony z błędem względnym δ, to powoduje to dodatkowe odchylenie helisy o Δβ, wyznaczone dla danego β z zależności (9).
WARUNKI REGULACJI KÓŁ ZAMIENNYCH
W instrukcjach maszyn przydatne jest zamieszczenie wykresów, które pozwolą z góry ocenić przyczepność danego zestawu kół. Na ryc. Rycina 1 przedstawia dwie skrajne pozycje gitary, wyznaczone przez okrągłe rowki B. Na ryc. Na rysunku 2 przedstawiono wykres, na którym zakreślono łuki okręgów z punktów Oc i Od, będących środkami pierwszego koła napędowego a i ostatniego koła napędzanego d (rys. 3). Promienie tych łuków w przyjętej skali są równe odległościom środków zazębiających się kół wymiennych o sumie liczb zębów 40, 50, 60 itd. Są to sumy liczby zębów pierwszej pary zazębiających się koła a + c i druga para b + d są umieszczone na końcach odpowiednich łuków.
Niech zestaw kół znajdzie się z tabel (50*47): (53*70). Czy będą się kojarzyć w kolejności 50/70 * 47/53? Suma liczb zębów pierwszej pary wynosi 50 + 70 = 120. Środek palca powinien leżeć gdzieś na łuku oznaczonym 120 narysowanym od środka Oa. Suma liczb zębów kół drugiej pary wynosi 47 + 53 = 100. Środek sworznia powinien znajdować się na łuku oznaczonym 100 narysowanym od środka Od. W rezultacie środek palca zostanie ustalony w punkcie c na przecięciu łuków. Według schematu możliwa jest przyczepność kół.
Dla kombinacji 30/40 * 20/50 suma liczby zębów pierwszej pary wynosi 70, druga również 70. Łuki z takimi znakami nie przecinają się wewnątrz figury, dlatego przyczepność kół jest niemożliwa.
Oprócz wykresu pokazanego na ryc. 2, wskazane jest narysowanie również obrysu pudełka i innych części, które mogą zakłócać montaż zębatek w gitarze. Aby jak najlepiej wykorzystać tabele zawarte w tej książce, zaleca się, aby projektant gitary postępował zgodnie z nimi następujące warunki, które nie są ściśle wymagane, ale pożądane:
1. Odległość pomiędzy stałymi OSAMI Oa I Od musi być taka, aby dwie pary kół miały ze sobą całkowita kwota 180 zębów mogłoby nadal angażować się we wzajemne zaangażowanie. Najbardziej pożądana odległość Oa - Od wynosi od 75 do 90 modułów.
2. Na pierwszym wałku napędowym należy zamontować koło o liczbie zębów co najmniej 70, a na ostatnim wałku napędzanym do 100 (jeśli wymiary na to pozwalają, w niektórych przypadkach można zastosować do 120-127 zębów uszlachetnionych) ustawienia).
3. Długość szczeliny gitarowej w skrajnym położeniu palca powinna zapewniać przyczepność kółek znajdujących się na palcu i osi gitary o łącznej liczbie zębów co najmniej 170-180.
4. Maksymalny kąt odchylenia rowka gitarowego od linii prostej łączącej środki Oa i Od musi wynosić co najmniej 75-80°.
5. Pudełko musi mieć odpowiednie wymiary. Przyczepność najbardziej niekorzystnych kombinacji należy sprawdzić zgodnie z wykresem zawartym w instrukcji maszyny (patrz rys. 2).
Przy nastawiwaczu maszyny lub mechanizmu należy posługiwać się wykresem podanym w instrukcji (patrz rys. 2), ale dodatkowo wziąć pod uwagę, że im większe koło zębate na pierwszym wale napędowym (przy w tym momencie siły), tym mniejsza siła na zębach pierwszej pary; im większe koło na ostatnim wale napędzanym, tym mniejszy nacisk na zęby drugiej pary.
Rozważmy spowolnienie transmisji, czyli przypadek, gdy m.in
z1/z3 * z2/z4 ; z2/z3 * z1/z4 (10)
Preferowana jest druga kombinacja. Zapewnia niższy moment siły na wale pośrednim i pozwala spełnić wymagania dodatkowe warunki(patrz rys. 3):
a+c > b+(20...25); b + d > c+(20...25) (11)
Warunki te mają na celu zapobieganie opieraniu się kół zapasowych na odpowiednich wałach lub elementach mocujących; termin liczbowy zależy od konstrukcji danej gitary. Natomiast drugą z kombinacji (10) można zastosować tylko w przypadku, gdy na pierwszym wale napędowym zamontowane jest koło Z2 oraz gdy przekładnia z2/z3 jest powolna lub nie wykazuje dużych przyspieszeń. Pożądane jest, aby z2/z3
Na przykład kombinację (33*59): (65*71) lepiej zastosować w postaci 59/65 * 33/71. Ale w podobnym przypadku stosunek 80/92 * 40/97 nie ma zastosowania, jeśli koło z = 80 nie jest umieszczony na pierwszym wale. Czasami w celu uzupełnienia odpowiednich przedziałów przełożeń w tabelach podaje się niewygodne kombinacje kół, np. 37/41*92/79. Przy takiej kolejności kół warunek (11) nie jest spełniony. Koła napędowe nie podlegają zamianie, ponieważ koło z = 92 nie jest umieszczone na pierwszym wale. Kombinacje te są wskazane w przypadkach, gdy w jakikolwiek sposób konieczne jest uzyskanie dokładniejszego przełożenia skrzyni biegów. W takich przypadkach można także skorzystać z metod doprecyzowania ustawień (s. 401). Dla biegów przyspieszających (i > 1) wskazane jest podzielenie i = i1i2 tak, aby współczynniki były jak najbliżej siebie, a przyrost prędkości rozkładał się bardziej równomiernie. Co więcej, lepiej jest, jeśli i1 > i2
MINIMALNA WYMIANA ZESTAWÓW KÓŁ
Skład kompletów kół zamiennych w zależności od obszaru zastosowania podano w tabeli. 2. Szczególnie precyzyjne ustawienia można znaleźć na stronie 403.
Tabela 2
Do ustawienia głowic dzielących można posłużyć się tabelami dostarczonymi fabrycznie. Jest to bardziej skomplikowane, ale możesz wybrać odpowiednią kombinację obcasów z „Podstawowych tabel doboru biegów” podanych w tej książce.
Rozdział 2
CIĘCIE KOŁA CYLINDRYCZNEGO PRZECINARKAMI ŚLIMAKOWYMI
PODSTAWOWE INFORMACJE O PROCESIE
Nacinanie zębów frezem obwiedniowym odbywa się na obwiedniarkach zębatych metodą walcowania. Profil części tnącej freza w przekroju osiowym jest zbliżony do profilu zębatki, dlatego zęby tnące frezem można przedstawić jako zazębienie listwy z kołem zębatym.
Skok roboczy (ruch tnący) realizowany jest przez obracający się nóż 4 (rys. 1). Aby zapewnić dotarcie, obrót frezu i przedmiotu 3 musi być skoordynowany w taki sam sposób, jak przy połączeniu ślimaka 1 z kołem 2, tj. prędkość obrotowa stołu z przedmiotem musi być mniejsza niż prędkość obrotowa frezu tyle razy, ile jest wycinanych zębów więcej numeru przechodzi frez (w przypadku frezu jednoprzebiegowego stół z obrabianym przedmiotem obraca się 1/2 razy wolniej niż frez).
Ruch posuwowy odbywa się poprzez przesuwanie zacisku z frezem względem ścieranego koła (równolegle do jego osi). Nowe konstrukcje maszyn posiadają także posuw promieniowy (wgłębny). Podczas krojenia koła spiralne dodatkowy
1. Główne łańcuchy kinematyczne obrabiarek obwiedniowych
| Łańcuch | Co jest zapewnione | Skrajne elementy łańcucha | Ruchy do połączenia | Organy nastawcze |
| Wyrazić | Prędkość cięcia ty, m/min (prędkość obrotu frezu N, obr/min) | Silnik elektryczny - wrzeciono frezarskie | Obrót wału silnika elektrycznego ( nie, obr/min) i noże ( N, obr/min) | Prędkości gitarowe |
| Osiowy (pionowy) łańcuch zasilający | Okres pełnienia obowiązków Więc ja mm/obr | Stół - śruba podająca zacisk | Jeden obrót przedmiotu obrabianego - ruch osiowy zacisku o wielkość Eo | Zasilanie gitarowe |
| Obwód rozszczepienia | Liczba ciętych zębów z | Stół - wrzeciono frezarskie | Jeden obrót frezu k/z obroty stołu | Oddział gitarowy |
| Łańcuch różnicowy | Kąt nachylenia naciętych zębów | Stół - śruba podająca zacisk | Przesuwanie zacisku o krok osiowy ta- dodatkowy obrót przedmiotu obrabianego | Dyferencjał gitarowy |
Ryż. 1. Zasada działania frezarek zębatych:
1 - robak; 2 - dzielące koło ślimakowe; 3 - przedmiot obrabiany; 4 - nóż; 5 - gitara podziałowa
obrót stołu z przedmiotem obrabianym związany z ruchem posuwowym. Dlatego też frezarka zębata posiada łańcuchy kinematyczne i ich organy regulacyjne (gitary) wskazane w tabeli. 1.
FREZARKI DO ZĘBATÓW
Konstrukcja i charakterystyka techniczna maszyn
W zależności od położenia osi przedmiotu obrabianego, obwiedniarki zębate (tabela 2-4) dzielą się na pionowe i poziome.Pionowe obwiedniarki zębate (rys. 2) występują w dwóch rodzajach: ze stołem podawczym i kolumną podającą ( podstawka).
Ryż. 2. Widok ogólny frezarki obwiedniowej z przekładnią pionową:
1 - stół; 2 - łóżko; 3 - panel sterowania; 4 - kolumna; 5 - podpora frezowania; 6 - wspornik; 7 - stojak pomocniczy
Maszyna ze stołem podawczym, na którym mocowany jest przedmiot obrabiany, posiada stałą kolumnę ze wspornikiem frezarskim i tylną kolumnę podporową z poprzeczką lub bez. Dosunięcie frezu do przedmiotu obrabianego odbywa się poprzez poziomy ruch stołu (wzdłuż prowadnic).
Maszyna z kolumną podającą poruszającą się w kierunku obrabianego przedmiotu zamontowaną na nieruchomym stole może być wykonana ze stojakiem tylnym lub bez niego. Zwykle robią to duże maszyny.
Uwagi:
1. Maszyny oznaczone literą „P” w oznaczeniu, a także modele 5363, 5365, 5371, 5373, 531OA są maszynami o podwyższonej i dużej precyzji i są przeznaczone w szczególności do cięcia przekładni turbinowych.
2. Duże maszyny (mod. 5342 itp.) posiadają mechanizm jednopodziałowy do pracy z przecinarkami tarczowymi i palcowymi przy zastosowaniu opcjonalnych głowic podwieszanych: do cięcia kół z zębami zewnętrznymi za pomocą obcinaka palcowego (patrz tabela 5), kół z zęby wewnętrzne przecinak tarczowy, palcowy lub specjalny obcinacz do płytek (patrz tabela 1). Na zamówienie dostarczamy wspornik przeciągający do nacinania kół ślimakowych z posuwem stycznym oraz mechanizm do obcinania kół o kącie stożkowym wierzchołków zębów do 10°, mechanizm rewersyjny do nacinania kół jodełkowych bez rowka z obcinakiem palcowym.
3. Modyfikacja maszyn. 542, 543, 544, 546 i maszyny powstałe na ich podstawie przeznaczone są do skrawania dużych kół ślimakowych o dużej precyzji, na przykład kół podziałowych maszyn do skrawania kół zębatych.
4. Maszyny poziome mod. 5370, 5373, 5375 i maszyny stworzone na ich podstawie przeznaczone są do pracy z przecinarką płytową, palcową i tarczową, inne maszyny produkcji krajowej służą wyłącznie do pracy z przecinarką płytową.
5. Litery podane w nawiasach po nazwie modelu oznaczają warianty tego modelu: np. 5K324 (A, P) oznacza, że istnieją modele 5K324, 5K324A i 5K324P.
3. Wymiary stołu głównego (w mm) obwiedniarki zębatej, liczba zębów koła podziałowego z k
Ryż. 3. Obwiedniarka pozioma:
1 - łóżko; 2 - konik; 3 - podpora frezowania; 4 - płyta czołowa; 5 - przedni wrzeciennik
Poziome maszyny obwiedniowe(rys. 3), przeznaczone przede wszystkim do nacinania zębów wałów przekładniowych (koła zębate zintegrowane z wałem) oraz małych przekładni z płytkami wierzchnimi, wykonywane są z wrzecionem wrzeciona posuwowego podtrzymującego przedmiot obrabiany lub z podporą frezującą z posuwem.
W maszynie do obróbki surowca jeden koniec przedmiotu obrabianego jest zamocowany w wrzecionie, a drugi jest podtrzymywany przez tylny środek. Frez obwiedniowy znajduje się pod obrabianym przedmiotem na wrzecionie suportu frezującego, którego suport porusza się poziomo wzdłuż prowadnic łoża maszyny, równolegle do osi przedmiotu obrabianego. Cięcie promieniowe frezu odbywa się poprzez pionowy ruch głowicy wrzeciona wraz z tylnym środkiem i obrabianym przedmiotem.
Na maszynie ze wspornikiem posuwu przedmiot obrabiany jest mocowany w głowicy wrzeciona i w podporach. Frez talerzowy umieszczony jest za obrabianym przedmiotem, na wrzecionie suportu frezarskiego, którego suport podczas posuwu roboczego porusza się poziomo po prowadnicach łoża, równolegle do osi przedmiotu obrabianego. Cięcie promieniowe frezu odbywa się odbywa się poprzez poziomy ruch suportu frezarskiego prostopadle do osi przedmiotu obrabianego.
Napęd stołu frezarki zębatej stanowi przekładnia ślimakowa – ślimak z kołem ślimakowym. Dokładność kinematyczna maszyny zależy głównie od dokładności tej przekładni. Dlatego też prędkość obrotowa stołu nie powinna być zbyt duża, aby uniknąć nagrzewania się i zakleszczania zębów przekładni ślimakowej indeksującej. W przypadku kół tnących o małej liczbie zębów, a także przy stosowaniu frezów wielostartowych należy określić rzeczywistą prędkość poślizgu pary przekładni ślimakowych, która dla kół żeliwnych nie powinna przekraczać 1-1,5 m/s , a dla koła ślimakowego z obręczą z brązu 2-3 m/s. Prędkość ślizgowa USA(w przybliżeniu równa prędkości obwodowej ślimaka) i prędkości obrotowej nie można określić za pomocą wzorów
gdzie dch jest średnicą początkowego okręgu dzielącego ślimaka, mm; nie; n - prędkość obrotowa ślimaka i noża, obr/min; zk; z - liczba zębów kół dzielących i tnących; k jest liczbą przejść frezu.
Konstrukcje maszyn zapewniają możliwość regulacji pary dzielącej, łożysk stołu i wrzeciona, klinów i pary ślimakowej suportu.
Ustawianie maszyn do frezowania kół zębatych
Główne operacje regulacyjne to ustawienie łańcuchów kinematycznych maszyny (prędkości, posuwy, podział, mechanizm różnicowy); instalacja, wyrównanie, zabezpieczenie przedmiotu obrabianego i noża; ustawienie frezu względem przedmiotu obrabianego na wymaganą głębokość frezowania; montaż ograniczników do automatycznego wyłączania maszyny.
Przenoszenie ruchu na różne mechanizmy maszyny wygodnie jest uwzględnić na jej schemacie kinematycznym (rys. 4), co znacznie ułatwia wyprowadzenie wzorów na ustawienie obwodów maszyny.
Na wykresie przedstawiono liczbę zębów kół walcowych, stożkowych i ślimakowych oraz liczbę zalążków ślimaka w przekładni ślimakowej. Pokazano także silniki elektryczne napędu głównego, ruchy przyspieszone oraz ruch osiowy frezu (wzdłuż osi trzpienia frezującego), co w niektórych przypadkach pozwala zwiększyć trwałość frezu.
Schemat przedstawia sprzęgła elektromagnetyczne, których włączenie w różnych kombinacjach zapewnia wymagane ruchy: MF1 lub MF2 - szybki ruch stołu lub podpory; MF1 i MF4 - posuw stołu promieniowego; MF2 i MF4; MF2 i MFZ - posuw pionowy zacisku w górę i w dół. Koła ślimakowe tnie się za pomocą promieniowego posuwu frezu.
Obrabiarki zębate posiadają mechanizm różnicowy przeznaczony do dodatkowego obrotu przedmiotu obrabianego podczas cięcia kół śrubowych. Podczas pracy z włączonym mechanizmem różnicowym koło z = 58 odbiera i przekazuje na stół obroty główne i dodatkowe. Główny obrót przekazywany jest poprzez koła stożkowe z = 27, dodatkowy obrót następuje z mechanizmu różnicowego poprzez przekładnię stożkową 27/27, przekładnię ślimakową 1/45, nośnik, koła różnicowe z = 27. W tym przypadku koło napędzane obraca się dwukrotnie tak szybko, jak koło ślimakowe z = 45 i nośnik (patrz poniżej ustawienie łańcucha mechanizmu różnicowego). Obroty główne i dodatkowe są dodawane (obrót przedmiotu obrabianego jest przyspieszany), jeśli nachylenie zębów koła i kierunek obrotu frezu są takie same (na przykład prawe koło jest cięte prawym nożem) i odejmuje jeśli są różne (na przykład prawe koło jest wycinane przez lewy nóż). Wymagany kierunek dodatkowego obrotu względem głównego zapewnia koło pośrednie w mechanizmie różnicowym.
Podczas cięcia kół czołowych mechanizm różnicowy jest wyłączony, nośnik jest nieruchomy i przenoszony jest tylko ruch główny (z wyjątkiem konfiguracji maszyny do cięcia koła czołowego o prostej liczbie zębów, omówionej poniżej).
Strojenie gitar mod. 5K32A i 5K324A (patrz rys. 4). Prędkości gitary (obrót frezu). Łańcuch wysokoobrotowy łączy zadaną prędkość obrotową noża nf z prędkością obrotową silnika elektrycznego napędu głównego ne = 1440 obr/min, dlatego równanie łańcucha szybkoobrotowego ma postać:
Skąd bierze się przełożenie w gitarze?
gdzie aib to liczba zębów zamiennych kół zębatych do gitary.
Maszyna wyposażona jest w pięć par wymiennych kół (23/64, 27/60; 31/56; 36/51; 41/46). Koła każdej pary można zamontować w określonym i Odwrotna kolejność(np. 64/23), co pozwala uzyskać odpowiednio dziesięć różnych prędkości frezu (40, 50, 63, 80, 100, 125, 160, 200, 250, 315 obr/min).
Oddział gitarowy. Aby ciąć koła o zadanej liczbie zębów r podczas jednego obrotu freza walcowego o liczbie przejść k, obrabiany przedmiot musi wykonać k/z, obrót, co zapewnia dobór zastępczych kół gitary podziałowej z przekładnią stosunek I biznes
Równanie obwodu dzielącego ma następującą postać:
W ogólna perspektywa Wzór obliczeniowy strojenia gitary dywizjonowej można przedstawić w następujący sposób:
Wartości transakcji dla określonej liczby maszyn podano w tabeli. 5.
Maszyna jest dostarczana z 45 wymiennymi kołami z modułem 2,5 mm. gitary z podziałem, posuwem i mechanizmem różnicowym o następującej liczbie zębów: 20 (2 szt.), 23, 24 (2 szt.), 30, 33, 34, 35, 37, 40 (2 szt.), 41, 43 , 45, 47, 50, 53, 55, 58, 59. 60, 61, 62, 67, 70 (2 szt.), 71, 72, 75 (2 szt.), 79, 80, 83, 85, 89 , 90, 92, 95, 97 98, 100.
Możliwe są również inne opcje wyboru kół zapasowych, na przykład 30/55 35/70 itp.
Aby w dowolnej gitarze umieścić dwie pary wymiennych kółek, muszą zostać spełnione następujące warunki: a1 + b1 > c1; c1 + d1 > b1.
Sprawdzamy: 30 + 55 > 40; 40 + 80 > 55; Spełnione są warunki 0b.
Przykład 2. Zgodnie z tabelą dołączoną do maszyny należy dobrać koła zamienne do cięcia koła z = 88 frezem dwuostrzowym na maszynie określonej w przykładzie 1.
Rozwiązanie z = 88/2 = 44. Korzystając z tabeli, znajdujemy
I div = 30 / 55 = a1 / b1
Jak widać, tutaj wystarczy jedna para kół zapasowych. Jeżeli konstrukcja gitary wymaga dwóch par kół zapasowych, wówczas dodaje się drugą parę z przełożeniem równym jeden; Na przykład:
idel = 30 / 55 40 / 40.
Gitara zasilająca. Na jeden obrót przedmiotu zamontowanego na stole wspornik z frezem musi otrzymać ruch pionowy o wielkość posuwu osiowego (pionowego) So (wybieranego przy przypisywaniu trybów skrawania), co zapewnia ustawienie posuwu.
Równanie pionowego łańcucha podającego, jeśli weźmiemy pod uwagę ten łańcuch maszyny od stołu do suportu frezującego, ma następującą postać (przełożenie w przekładni gitary podającej, 10 mm - skok pionowego ślimaka pociągowego):
Odpowiednio otrzymano wartości posuwów pionowych i poziomych (promieniowych) dla tej maszyny:
gdzie Disp. jest współczynnikiem zależnym od łańcucha kinematycznego danej maszyny.
Aby uprościć wybór zamiennych kółek podających do gitary, skorzystaj również z tabeli dołączonej do maszyny.
Dyferencjał gitarowy. Podczas przesuwania zacisku o wielkość podziałki osiowej Px koła śrubowego, stół z obrabianym przedmiotem oprócz wkręcenia łańcucha dzielącego musi wykonać dodatkowy obrót o wielkość podziałki obwodowej wycinanego koła, czyli o 1/z obrotu, co zapewnia regulacja mechanizmu różnicowego. Liczba obrotów pionowego ślimaka pociągowego w przyrostach T=10 mm, co odpowiada przesunięciu nakrętki z zaciskiem o wielkość skoku osiowego koła, nв = ta/t.
Uwzględniając schemat kinematyczny maszyny od podpory frezarskiej do stołu poprzez gitarę różnicową z przełożeniem I różniczkowa, układamy równanie obwodu różnicowego:
gdzie mn i B są modułem normalnym i kątem nachylenia zębów uciętego koła; k jest liczbą cięć noża; Sdif jest współczynnikiem, który jest stały dla danej maszyny (patrz tabela 5).
Do maszyny dołączone są tabele umożliwiające dobór zastępczych kół mechanizmu różnicowego w zależności od modułu i kąta nachylenia zębów B. Ponieważ jednak liczba wartości B w tabelach jest ograniczona, dobór kół zamiennych należy przeprowadzić w drodze obliczeń. Wzór obliczeniowy uwzględnia wartości Pi = 3,14159... i sin B, zatem absolutnie dokładny dobór zamiennych kółek do gitary różnicowej nie jest możliwy. Obliczenia przeprowadza się zwykle z dokładnością do piątego lub szóstego miejsca po przecinku. Następnie, korzystając ze specjalnie opublikowanych tabel doboru kół zamiennych, wynik uzyskano według wzoru dziesiętny z dużą dokładnością przeliczane na ułamek prosty lub na iloczyn dwóch ułamków prostych, których licznik i mianownik odpowiadają liczbie zębów zastępczych kół gitary różnicowej.
Przykład 1. Dobierz koła zapasowe do gitary różnicowej do wycinania przekładni śrubowej mn = 3 mm za pomocą przecinarki ślimakowej jednozwojowej; B = 20° 15" w modelu maszyny 5K32A lub 5K324A.
Pierwsza opcja rozwiązania. Korzystając z tabel roboczych, znajdujemy najbliższą wartość I mechanizmu różnicowego i odpowiednią liczbę zębów kół zapasowych
Drugie rozwiązanie. Korzystając z tabel pracy, zamienimy ułamek dziesiętny na ułamek zwykły i rozłożymy go na czynniki:
0,91811 = 370/403 = 2*5*37/(13*31). Mnożąc licznik i mianownik ułamka przez 10 = 5*2 otrzymujemy
Wyniki doboru kół zamiennych z różnych tabel są takie same, jednak szybciej uzyskuje się pierwsze rozwiązanie, dlatego wygodniej jest skorzystać z tabel podanych w pracy.
Przykład 2. Wybierz koła zamienne dla warunków podanych w przykładzie 1, ale przy B = 28° 37”.
Ponieważ tabele pokazują wartości ułamków mniejszych niż jeden, określamy odwrotność I dyferencjału oraz wartości liczb zębów według tabel podanych w pracy:
I/1,27045 = 0,7871122 = 40*55/(43*65),
I różnica = 65*43/(40*55) = a3/b3 * c3/d3.
Przyspieszony ruch zacisku:
Smin = 1420*25/25*36/60*50/45*1/24*10 = 390 mm/min;
na stół
Smin = 1420*25/25*36/60*45/50*34/61*1/36 = 118 mm/min.
Cięcie kół zębatych czołowych o liczbie zębów pierwszych *1. W przypadku braku kółek do gitary zamiennej, koła podziałowe o liczbie zębów głównych powyżej 100 można dociąć z dodatkową regulacją i dołączeniem łańcucha mechanizmu różnicowego.
Istota tego ustawienia maszyny jest następująca: podział gitary jest ustawiony nie na zęby z, ale na z + a, gdzie a jest małą, dowolnie wybraną wartością, która zaleca się być mniejsza niż jeden. Aby zrekompensować wpływ tej wartości, gitara różnicowa jest dodatkowo regulowana. Przy sporządzaniu równania regulacji należy wyjść z zależności: jeden obrót frezu odpowiada obrotom k/z przedmiotu obrabianego po obwodach dzielącym i różniczkowym. Wygląda to tak (patrz ryc. 4):
k/z*96/1*1/idiv+k/z*96/1*2/26*ipod*39/65*50/45*48/32*idif*1/45X2*27/27*29/ 29*29/29*16/64 = 1 obr. noże.
Podstawiając isub = 0,5s0, otrzymujemy następujące wzory na strojenie:
Dział tuningu gitar dla obrabiarek mod. 5K32A; 5327 itd., gdzie Sdel = 24 (patrz tabela 5),
strojenie mechanizmu różnicowego gitary dla obrabiarek mod. 5K32A i 5K324A
Jeżeli we wzorze idel przyjmuje się ze znakiem plus, to idiff należy przyjmować ze znakiem minus, tj. różnica powinna spowalniać obrót stołu i odwrotnie. Gitara musi być precyzyjnie nastrojona, aby zapewnić strój S0.
Przykład. W modzie maszynowym. 5K324A nacina koło zębate czołowe z = 139. Frez prawy; k = l; S0 = 1 mm/obr. Rozwiązanie.
Oddział gitarowy
*1 - Liczb pierwszych nie można rozłożyć na czynniki, np. 83, 91, 101, 107, ... 139 itd.
Spiralne zęby można przycinać bez regulacji mechanizmu różnicowego, poprzez odpowiedni dobór zamiennej wysokości tonu i kół gitarowych. W tym przypadku
gdzie znaki (+) lub (-) można wyznaczyć z tabeli. 6.
6. Warunki określające logowanie wzór obliczeniowy I sprawy
Ze względu na to, że formuła zawiera Pi i sin B, dokładny dobór zastępczych kół podziałowych gitary jest niemożliwy. Dlatego wybiera się je w przybliżeniu, z najmniejszym błędem (prawie z dokładnością do piątej cyfry). Korzystając z powyższego wzoru, wybiera się najbliższą liczbę zębów kół gitary podziałowej przy danym posuwie i z nich wyznacza się rzeczywiste przełożenie przekładni gitary podziałowej (indeks „f” oznacza wartość rzeczywistą). Następnie, korzystając z tego stosunku, określamy I wymienne koła podające gitary są wybierane pod i z najmniejszym błędem.
Obliczenie I poniżej (z dokładnością do piątej cyfry) można uzyskać za pomocą wzoru
Gdzie I d.f - aktualny podział gitary strojenia.
Przykład. W modzie maszynowym. 5K32A, z ustawieniem innym niż różnicowy, przecina przekładnię śrubową; m = 10 mm; z = 60; B = 30° nachylenie zęba w prawo. Frez płytowy - prawoskrętny jednogwintowy, frezowanie odbywa się w kierunku przeciwnym do kierunku posuwu.
Rozwiązanie. Przyjmujemy s0 = 1 mm/obr.; Następnie
Następnie (patrz praca)
Jeżeli nie ma możliwości zastosowania koła zapasowego z=37 zajmowanego w podziale gitary, przyjmujemy inny zestaw, który daje wartość zbliżoną do wartości obliczonej
I sub.f = 45/73*65/100 = 0,505385.
Rzeczywisty kanał
Sof = 80/39*0,5054 = 1,03 mm/obr.
Podczas obróbki zębów, wielowypustów, rowków, wycinania rowków śrubowych i innych operacji na frezarkach często stosuje się głowice dzielące. Dzielnice jako urządzenia stosowane są na frezarkach wspornikowych uniwersalnych oraz maszynach szerokouniwersalnych. Istnieją proste i uniwersalne głowice dzielące.
Proste głowice dzielące służą do bezpośredniego podziału koła obrotu przedmiotu obrabianego. Tarcza rozdzielająca takich głowic mocowana jest na trzpieniu głowicy i posiada podziały w postaci wycięć lub otworów (w liczbie 12, 24 i 30) pod zatrzask zatrzaskowy. Tarcze z 12 otworami pozwalają podzielić jeden obrót przedmiotu na 2, 3, 4, 6, 12 części, przy 24 otworach - na 2, 3, 4, 6, 8, 12, 24 części, a przy 30 otworach - na 2, 3, 5, 6, 15, 30 części. Specjalnie wykonane tarcze dzielące głowicy można zastosować do innych numerów podziału, w tym podziału na nierówne części.
Uniwersalne głowice dzielące służą do ustawiania obrabianego przedmiotu pod wymaganym kątem względem stołu maszyny, obracania go wokół własnej osi pod określonymi kątami oraz do nadawania ciągłego obrotu obrabianemu przedmiotowi podczas frezowania rowków śrubowych.
W przemyśle krajowym uniwersalne głowice dzielące typu UDG stosowane są na uniwersalnych frezarkach wspornikowych (ryc. 1, a). Na rys. 1, 6 przedstawiono akcesoria pomocnicze do podzielnic typu UDG.
Na powszechnie uniwersalnych frezarkach narzędziowych stosuje się podzielnice, które różnią się konstrukcyjnie od podzielnic typu UDG (wyposażone są w tułów do montażu tylnego środka, a ponadto mają pewne różnice w schemacie kinematycznym). Ustawienia dla obu typów głowic są identyczne.
Jako przykład na ryc. 1 a przedstawia schemat obróbki przedmiotu poprzez frezowanie przy użyciu podzielnicy uniwersalnej. Obrabiany przedmiot / jest instalowany na odniesieniach w środkach wrzeciona 6 głowicy 2. i konika 8. Modułowy frez tarczowy 7 z wrzeciona frezarki otrzymuje obrót, a stół maszyny otrzymuje roboczy posuw wzdłużny. Po każdym okresowym obrocie półwyrobu koła zębatego poddawana jest obróbce wnęka pomiędzy sąsiednimi zębami. Po obróbce wnęki stół szybko przesuwa się do pierwotnej pozycji.
Ryż. 1. Dzielnica uniwersalna UDG: a - schemat montażu przedmiotu w głowicy dzielącej (1 - przedmiot; 2 - głowica; 3 - uchwyt; 4 - dysk; 5 - otwór; 6 - wrzeciono; 7 - frez; 8 - wrzeciennik); b - akcesoria do podzielnicy (1 - wałek wrzecionowy; 2 - centryczny przedni z zabierakiem; 3 - podnośnik; 4 - docisk; 5 - trzpień środkowy sztywny: 6 - trzpień wspornikowy; 7 - płyta obrotowa). Cykl ruchów powtarza się, aż wszystkie zęby koła zostaną całkowicie przetworzone. Aby zamontować i unieruchomić obrabiany przedmiot w pozycji roboczej za pomocą głowicy dzielącej, należy obrócić jego wrzeciono 6 z uchwytem 3 wzdłuż tarczy dzielącej 4 z tarczą. Gdy oś uchwytu 3 wejdzie w odpowiedni otwór w tarczy rozdzielającej, urządzenie sprężynowe głowicy unieruchamia uchwyt 3. Na tarczy po obu stronach znajduje się 11 koncentrycznie rozmieszczonych okręgów z liczbą otworów 25, 28, 30, 34, 37, 38, 39, 41, 42, 43, 44, ^7, 49, 51, 53, 54, 57, 58, 59, 62, 66. Schematy kinematyczne uniwersalnych podzielnic przedstawiono na rys. 2. W podzielnicach uniwersalnych obrót uchwytu 1 (rys. 2, a-c) względem tarczy 2 przekazywany jest poprzez koła zębate Zs, Z6 i przekładnia ślimakowa Z7, wrzeciono Zs. Głowice są skonfigurowane do podziału bezpośredniego, prostego i różnicowego.
Ryż. 2. Schematy kinematyczne podzielnic uniwersalnych: a, b, c - kończyna; g - bez kończyn; 1 - uchwyt; 2 - tarcza dzieląca; 3 - dysk stacjonarny. Metodę dzielenia bezpośredniego stosuje się do dzielenia koła na 2, 3, 4, 5, 6, 8, 10, 12, 15, 18, 24, 30 i 36 części. Przy bezpośrednim dzieleniu kąt obrotu liczy się za pomocą tarczy z podziałką 360" o wartości podziału V. Noniusz umożliwia wykonanie tego pomiaru z dokładnością do 5". Kąt a, stopnie, obrotu wrzeciona przy dzieleniu na części z określa się wzór
a=3600/z
gdzie z jest określoną liczbą podziałów.
Przy każdym obrocie wrzeciona głowicy dodawana będzie wartość odpowiadająca położeniu wrzeciona przed obrotem, równa wartości kąt a obliczony ze wzoru (5.1). Dzielarka uniwersalna (jej schemat pokazano na rys. 2, a) zapewnia prosty podział na z równych części, który odbywa się poprzez obrót uchwytu względem tarczy nieruchomej zgodnie z następującym łańcuchem kinematycznym:
1/z=οp(z5/z6)(z7/z8)
Gdzie (z5/z6)(z7/z8) = 1/N; pr - liczba obrotów klamki; N - charakterystyka głowy (zwykle N=40).
Następnie
1/z=οp(1/N)
Gdzie pp=N/z=A/B
Tutaj A to liczba otworów, przez które należy przekręcić uchwyt, a B to liczba otworów w jednym z okręgów tarczy dzielącej. Sektor 5 (patrz ryc. 5.12, a) jest odsunięty od siebie o kąt odpowiadający liczbie otworów A, a linijki są zamocowane. Jeżeli lewa linijka sektora przesuwnego 5 opiera się o zatrzask klamki, to prawa linijka jest zrównana z otworem, w który należy włożyć zatrzask podczas kolejnego obrotu, po czym prawa linijka opiera się o zatrzask. Przykładowo, jeśli trzeba skonfigurować głowicę podzielną do frezowania zębów koła cylindrycznego o Z = 100, o charakterystyce łba N = 40, to otrzymamy
pr - N/z = A/B = 40/100 = 4/10 = 2/5 = 12/30, czyli A = 12 i B = 30.
W związku z tym stosuje się obwód tarczy dzielącej o liczbie otworów B = 30, a sektor ślizgowy dostosowuje się do liczby otworów A = 12. W przypadkach, gdy nie ma możliwości dobrania tarczy dzielącej o wymaganej liczbie otworów, otworów, stosuje się podział różniczkowy. Jeżeli dla liczby z nie ma wymaganej liczby dziur na dysku, należy przyjąć liczbę zф (rzeczywistą) bliską s, dla której istnieje odpowiednia liczba dziur.Rozbieżność (l/z- l/zф) jest kompensowana poprzez dodatkowy obrót wrzecion głowicy do tej równości, który może być dodatni (dodatkowy obrót wrzeciona skierowany jest w tym samym kierunku co główny) lub ujemny (dodatkowy obrót w kierunku przeciwnym). Korekta ta polega na dodatkowym obrocie tarczy dzielącej względem rączki, tzn. jeśli podczas podziału prostego rączka zostanie obrócona względem tarczy nieruchomej, to przy podziale różnicowym rękojeść zostanie obrócona względem tarczy wolnoobrotowej w ten sam sposób (lub przeciwnym) kierunku. Z wrzeciona głowicy obrót jest przenoszony na dysk poprzez wymienny koła a-b, c-d (patrz ryc. 2, b) para stożkowa Z9 i Z10 oraz koła zębate Z3 i Z4.
Wielkość dodatkowego obrotu rączki wynosi:
prl = N(1/z-1/zф)=1/z(a/b(c/d)(z9/z10)(z3/z4)
Przyjmujemy (z9/z10)(z3/z6) = C (zwykle C = I).
Wtedy (a/b)(c/d)=N/C((zф-z)/zф))
Załóżmy, że chcesz założyć podzielnicę do frezowania zębów koła cylindrycznego o g = 99. Wiadomo, że N-40 i C = 1. Liczba obrotów rączki dla prostego podziału wynosi PF-40/99. Biorąc pod uwagę, że tarcza dzieląca nie ma koła z liczbą otworów 99, przyjmujemy t = 100 i liczba obrotów rączki wynosi PF-40/100 = 2/5 = 12/30, tj. bierzemy krążek z liczbą otworów na okręgu B = 30 i podczas dzielenia obracamy uchwyt na 12 otworów (A = 12). Przełożenie przekładni kół zapasowych określa równanie
oraz = (a/b)(c/d) = N/C= (zф-z)/z) = (40/1)((100 - 99)/100) = 40/30 = (60/30) x (25/125).
Głowice dzielące bez tarcz (patrz rys. 2) nie posiadają tarcz dzielących. Uchwyt obraca się o jeden obrót i mocuje na stałym dysku 3. Łańcuch kinematyczny po prostym podzieleniu na równe części ma postać:
Biorąc pod uwagę, że z3/z4=N,
Otrzymujemy (a2/b2)(c2/d2)=N/z
