PENGISIAN SELINDER
GEARS
§ 54. MAKLUMAT ASAS TENTANG GEARING
Elemen gear
Untuk memotong gear, anda perlu mengetahui unsur-unsurnya penggearan, iaitu bilangan gigi, pic gigi, ketinggian dan ketebalan gigi, diameter bulatan pic dan diameter luar. Unsur-unsur ini ditunjukkan dalam Rajah. 240.
Mari kita pertimbangkan mereka secara berurutan.
Dalam setiap gear terdapat tiga bulatan dan, oleh itu, tiga diameter yang sepadan:
pertama, lilitan lug, iaitu lilitan luar gear kosong; diameter bulatan lugs, atau diameter luar, ditetapkan D e;
Kedua, bulatan padang, iaitu bulatan bersyarat yang membahagikan ketinggian setiap gigi kepada dua bahagian yang tidak sama - bahagian atas, dipanggil kepala gigi, dan yang lebih rendah, dipanggil batang gigi; ketinggian kepala gigi ditunjukkan h", ketinggian batang gigi - h"; Diameter bulatan padang ditetapkan d;
ketiga, lilitan kemurungan, yang berjalan di sepanjang pangkal rongga gigi; diameter bulatan lekukan ditunjukkan D i.
Jarak antara permukaan sisi (profil) yang sama (iaitu menghadap arah yang sama, contohnya dua kanan atau dua kiri) dua gigi roda bersebelahan, diambil sepanjang lengkok bulatan padang, dipanggil padang dan ditetapkan t. Oleh itu, kita boleh menulis:
di mana t- melangkah masuk mm;
d- diameter bulatan padang;
z- bilangan gigi.
Modul m panjang yang sepadan dengan diameter bulatan padang setiap satu gigi roda dipanggil; Secara berangka, modul adalah sama dengan nisbah diameter bulatan padang kepada bilangan gigi. Oleh itu, kita boleh menulis:
Daripada formula (10) ia mengikuti bahawa langkah
t = π m = 3,14m mm.(9b)
Untuk mengetahui pic gear, anda perlu mendarabkan modulnya dengan π.
Dalam amalan memotong gear, perkara yang paling penting ialah modul, kerana semua elemen gigi berkaitan dengan saiz modul.
Ketinggian kepala gigi h" sama dengan modulus m, iaitu
h" = m.(11)
Ketinggian batang gigi h" sama dengan 1.2 modul, atau
h" = 1,2m.(12)
Ketinggian gigi, atau kedalaman rongga,
h = h" + h" = m + 1,2m = 2,2m.(13)
Mengikut bilangan gigi z gear, anda boleh menentukan diameter bulatan picnya.
d = z · m.(14)
Diameter luar gear adalah sama dengan diameter bulatan padang ditambah ketinggian dua kepala gigi, i.e.
D e = d + 2h" = zm + 2m = (z + 2)m.(15)
Akibatnya, untuk menentukan diameter kosong gear, bilangan giginya mesti ditambah dua dan nombor yang terhasil didarab dengan modul.
Dalam jadual 16 menunjukkan kebergantungan utama antara elemen gear untuk roda silinder.
Jadual 16
Contoh 13. Tentukan semua dimensi yang diperlukan untuk pembuatan gear yang mempunyai z= 35 gigi dan m = 3.
Kami menentukan diameter luar, atau diameter bahan kerja, menggunakan formula (15):
D e = (z + 2)m= (35 + 2) 3 = 37 3 = 111 mm.
Menggunakan formula (13), kami menentukan ketinggian gigi, atau kedalaman rongga:
h = 2,2m= 2.2 3 = 6.6 mm.
Kami menentukan ketinggian kepala gigi menggunakan formula (11):
h" = m = 3 mm.
Pemotong gear
Untuk mengisar gear pada mesin pengilangan mendatar, pemotong cakera berbentuk dengan profil yang sepadan dengan rongga antara gigi roda digunakan. Pemotong sedemikian dipanggil pemotong cakera pemotong gear (modular) (Gamb. 241).
Pemotong gear dipilih bergantung pada modul dan bilangan gigi roda yang digiling, kerana bentuk rongga dua roda modul yang sama, tetapi dengan nombor yang berbeza gigi tidak sama. Oleh itu, apabila memotong gear, setiap bilangan gigi dan setiap modul harus mempunyai pemotong gear sendiri. Dalam keadaan pengeluaran, beberapa pemotong untuk setiap modul boleh digunakan dengan tahap ketepatan yang mencukupi. Untuk memotong gear yang lebih tepat, adalah perlu untuk mempunyai satu set 15 pemotong cakera pemotong gear; untuk yang kurang tepat, set 8 pemotong cakera pemotong gear adalah mencukupi (Jadual 17).
Jadual 17
Set Kilang Cakera Pemotong Gear 15 Keping
Set Kilang Cakera Pemotong Gear 8 Keping
Untuk mengurangkan bilangan saiz pemotong gear di Kesatuan Soviet, modul gear diseragamkan, iaitu terhad kepada modul berikut: 0.3; 0.4; 0.5; 0.6; 0.75; 0.8; 1.0; 1.25; 1.5; 1.75; 2.0; 2.25; 2.50; 3.0; 3.5; 4.0; 4.5; 5.0; 5.5; 6.0; 6.5; 7.0; 8.0; 9.0; 10.0; sebelas; 12; 13; 14; 15; 16; 18; 20; 22; 24; 26; 28; tiga puluh; 33; 36; 39; 42; 45; 50.
Pada setiap pemotong cakera pemotong gear, semua data yang mencirikannya dicap, membolehkan anda memilih pemotong yang diperlukan dengan betul.
Pemotong gear dibuat dengan gigi bersandar. Ini adalah alat yang mahal, jadi apabila bekerja dengannya adalah perlu untuk memerhatikan keadaan pemotongan dengan ketat.
Mengukur elemen gigi
Ketebalan dan ketinggian kepala gigi diukur dengan tolok gigi atau tolok angkup (Rajah 242); reka bentuk rahang pengukurnya dan kaedah bacaan vernier adalah serupa dengan angkup ketepatan dengan ketepatan 0.02 mm.
Magnitud A di mana kaki harus dipasang 2 tolok pergigian ialah:
A = h" a = m a mm,(16)
di mana m
Pekali A sentiasa lebih besar daripada satu, kerana ketinggian kepala gigi h" diukur sepanjang lengkok bulatan awal, dan nilai A diukur sepanjang kord bulatan awal.
Magnitud DALAM, di mana rahang harus dipasang 1
Dan 3
tolok pergigian ialah:
DALAM = m b mm,(17)
di mana m- modul roda yang diukur.
Pekali b mengambil kira bahawa saiz DALAM ialah saiz kord di sepanjang bulatan awal, manakala lebar gigi adalah sama dengan panjang lengkok bulatan awal.
Nilai A Dan b diberikan dalam jadual. 18.
Oleh kerana ketepatan bacaan caliper ialah 0.02 mm, kemudian kita buang tempat perpuluhan ketiga untuk nilai yang diperolehi oleh formula (16) dan (17) dan bulatkan kepada nilai genap.
Jadual 18
Nilai a Dan b untuk memasang caliper
| Bilangan gigi diukur roda | Nilai pekali | Bilangan gigi diukur roda | Nilai pekali | ||
| a | b | a | b | ||
| 12 | 1,0513 | 1,5663 | 27 | 1,0228 | 1,5698 |
| 13 | 1,0473 | 1,5669 | 28 | 1,0221 | 1,5699 |
| 14 | 1,0441 | 1,5674 | 29 | 1,0212 | 1,5700 |
| 15 | 1,0411 | 1,5679 | 30 | 1,0206 | 1,5700 |
| 16 | 1,0385 | 1,5682 | 31-32 | 1,0192 | 1,5701 |
| 17 | 1,0363 | 1,5685 | 33-34 | 1,0182 | 1,5702 |
| 18 | 1,0342 | 1,5688 | 35 | 1,0176 | 1,5702 |
| 19 | 1,0324 | 1,5690 | 36 | 1,0171 | 1,5703 |
| 20 | 1,0308 | 1,5692 | 37-38 | 1,0162 | 1,5703 |
| 21 | 1,0293 | 1,5693 | 39-40 | 1,0154 | 1,5704 |
| 22 | 1,0281 | 1,5694 | 41-42 | 1,0146 | 1,5704 |
| 23 | 1,0268 | 1,5695 | 43-44 | 1,0141 | 1,5704 |
| 24 | 1,0257 | 1,5696 | 45 | 1,0137 | 1,5704 |
| 25 | 1,0246 | 1,5697 | 46 | 1,0134 | 1,5705 |
| 26 | 1,0237 | 1,5697 | 47-48 | 1,0128 | 1,5706 |
| 49-50 | 1,023 | 1,5707 | 71-80 | 1,0077 | 1,5708 |
| 51-55 | 1,0112 | 1,5707 | 81-127 | 1,0063 | 1,5708 |
| 56-60 | 1,0103 | 1,5708 | 128-135 | 1,0046 | 1,5708 |
| 61-70 | 1,0088 | 1,5708 | kereta api | 1,0000 | 1,5708 |
Contoh 14. Pasang tolok gear untuk memeriksa dimensi gigi roda dengan modul 5 dan bilangan gigi 20.
Mengikut formula (16) dan (17) dan jadual. 18 kita ada:
A = m a= 5 · 1.0308 = 5.154 atau, bulat, 5.16 mm;
DALAM = m b= 5 · 1.5692 = 7.846 atau, bulat, 7.84 mm.
Jika saiz arka ini diambil seberapa banyak yang terdapat pada roda, iaitu z kali, maka kita juga memperoleh panjang bulatan awal; oleh itu,
Π d = t z
dari sini
d = (t/Π)z
Nisbah langkah t pautan kepada nombor Π dipanggil modul pautan, yang dilambangkan dengan huruf m, i.e.
t / Π = m
Modul dinyatakan dalam milimeter. Menggantikan tatatanda ini ke dalam formula untuk d, kita dapat.
d = mz
di mana
m = d/z
Oleh itu, modul boleh dipanggil panjang sepadan dengan diameter bulatan awal setiap satu gigi roda. Diameter tonjolan adalah sama dengan diameter bulatan awal ditambah dua ketinggian kepala gigi (Rajah 517, b) i.e.
D e = d + 2j"
Ketinggian h" kepala gigi diambil sama dengan modul, iaitu h" = m.
Mari kita nyatakan dari segi modul sebelah kanan formula:
D e = mz + 2m = m (z + 2)
oleh itu
m = D e: (z +2)
Daripada rajah. 517, b juga jelas bahawa diameter bulatan lekukan adalah sama dengan diameter bulatan awal tolak dua ketinggian batang gigi, i.e.
D i= d - 2j"
Ketinggian h" kaki gigi untuk gear silinder diambil bersamaan dengan 1.25 modul: h" = 1.25m. Menyatakan sebelah kanan formula untuk D dalam sebutan modulus i kita mendapatkan
D i= mz - 2 × 1.25m = mz - 2.5m
atau
Di = m (z - 2.5m)
Keseluruhan ketinggian gigi h = h" + h" i.e.
h = 1m + 1.25m = 2.25m
Akibatnya, ketinggian kepala gigi adalah berkaitan dengan ketinggian batang gigi sebagai 1: 1.25 atau sebagai 4: 5.
Ketebalan gigi untuk gigi tuang yang tidak diproses diambil kira-kira sama dengan 1.53m, dan untuk gigi yang dimesin (contohnya, digiling) - sama dengan kira-kira separuh padang. t pertunangan, iaitu 1.57m. Mengetahui langkah itu t pertunangan adalah sama dengan ketebalan s gigi ditambah dengan lebar s dalam rongga (t = s + s dalam ) (saiz langkah t ditentukan oleh formula t/ Π = m atau t = Πm), kami membuat kesimpulan bahawa lebar rongga untuk roda dengan gigi mentah tuang.
s dalam = 3.14m - 1.53m = 1.61m
A untuk roda dengan gigi mesin.
s dalam = 3.14m - 1.57m = 1.57m
Reka bentuk seluruh roda bergantung pada daya yang dialami roda semasa operasi, pada bentuk bahagian yang bersentuhan dengan roda ini, dsb. Pengiraan terperinci bagi dimensi semua elemen roda gear diberikan dalam kursus. "Bahagian Mesin". Untuk melakukan perwakilan grafik gear, anggaran perhubungan antara elemen mereka boleh diterima:
Ketebalan rim = t/2
Diameter lubang aci D dalam ≈ 1 / dalam D e
Diameter hab D cm = 2D in
Panjang gigi (iaitu ketebalan gear gelang roda) b = (2 ÷ 3) t
Ketebalan cakera K = 1/3b
Panjang hab L=1.5D in: 2.5D in
Dimensi t 1 dan b alur kunci diambil dari jadual No. 26. Selepas menentukan nilai berangka modul penglibatan dan diameter lubang untuk aci, adalah perlu untuk menyelaraskan dimensi yang terhasil dengan GOST 9563-60 (lihat jadual No. 42) untuk modul dan untuk dimensi linear biasa mengikut dengan GOST 6636-60 (jadual No. 43).
URUSAN PENGGUNAAN JADUAL / PROGRAM
Untuk memilih roda gantian, nisbah gear yang diperlukan dinyatakan sebagai pecahan perpuluhan dengan bilangan tempat perpuluhan sepadan dengan ketepatan yang diperlukan. Dalam "Jadual asas" untuk memilih gear (halaman 16-400) kita dapati lajur dengan tajuk yang mengandungi tiga digit pertama nisbah gear; Menggunakan nombor yang tinggal, kami mencari garis di mana bilangan gigi roda pemanduan dan pacuan ditunjukkan.
Anda perlu memilih roda gitar gantian untuk nisbah gear 0.2475586. Mula-mula kita dapati lajur dengan tajuk 0.247-0000, dan di bawahnya nilai paling hampir dengan tempat perpuluhan seterusnya nisbah gear yang dikehendaki (5586). Dalam jadual kita dapati nombor 5595, sepadan dengan set roda gantian (23*43) : (47*85). Akhirnya kita dapat:
i = (23*43)/(47*85) = 0.2475595. (1)
Ralat relatif berbanding nisbah gear yang diberikan:
δ = (0.2475595 - 0.2475586) : 0.247 = 0.0000037.
Kami tegaskan dengan tegas: untuk mengelakkan pengaruh kemungkinan kesilapan menaip, adalah perlu untuk menyemak hubungan yang terhasil (1) pada kalkulator. Dalam kes di mana nisbah gear lebih besar daripada satu, adalah perlu untuk menyatakan nilai timbal baliknya sebagai pecahan perpuluhan, menggunakan nilai yang terdapat dalam jadual untuk mencari bilangan gigi roda gantian pemanduan dan pacuan dan tukar pemanduan dan pacuan. roda.
Ia dikehendaki memilih roda gitar gantian untuk nisbah gear i = 1.602225. Kita dapati nilai salingan 1:i = 0.6241327. Dalam jadual untuk nilai terdekat 0.6241218 kita dapati satu set roda gantian: (41*65) : (61*70). Memandangkan penyelesaian telah ditemui untuk songsangan nisbah gear, kami menukar roda pemanduan dan pacuan:
i = (61*70)/(41*65) = 1.602251
Ralat pemilihan relatif
δ = (1.602251 - 1.602225) : 1.602 = 0.000016.
Biasanya, adalah perlu untuk memilih roda untuk nisbah gear yang dinyatakan kepada keenam, kelima, dan dalam beberapa kes ke tempat perpuluhan keempat. Kemudian nombor tujuh digit yang diberikan dalam jadual boleh dibundarkan ke tempat perpuluhan yang sesuai. Jika set roda sedia ada berbeza daripada yang biasa (lihat halaman 15), maka, sebagai contoh, apabila melaraskan pembezaan atau rantai pecah masuk, anda boleh memilih gabungan yang sesuai daripada beberapa nilai bersebelahan dengan ralat yang memenuhi syarat yang dinyatakan di muka surat 7-9. Dalam kes ini, beberapa bilangan gigi boleh diganti. Jadi, jika bilangan gigi dalam satu set tidak lebih daripada 80, maka
(58*65)/(59*95) = (58*13)/(59*19) = (58*52)/(59*76)
Gabungan "tumit" diubah secara awal seperti berikut:
(25*90)/(70*85) = (5*9)/(7*17)
dan kemudian, menggunakan faktor yang diperolehi, bilangan gigi dipilih.
MENENTUKAN RALAT PENYEDIAAN YANG DIBENARKAN
Adalah sangat penting untuk membezakan antara ralat penalaan mutlak dan relatif. Ralat mutlak ialah perbezaan antara nisbah gear yang diperolehi dan yang diperlukan. Sebagai contoh, ia dikehendaki mempunyai nisbah gear i = 0.62546, tetapi hasilnya ialah i = 0.62542; ralat mutlak ialah 0.00004. Ralat relatif ialah nisbah ralat mutlak kepada nisbah gear yang diperlukan. Dalam kes kami, ralat relatif
δ = 0.00004/0.62546 = 0.000065
Perlu ditekankan bahawa ketepatan pelarasan mesti dinilai oleh ralat relatif.
Peraturan Am.
Jika sebarang nilai A yang diperolehi dengan menala melalui rantai kinematik yang diberikan adalah berkadar dengan nisbah gear i, maka dengan ralat penalaan relatif δ, ralat mutlaknya ialah Aδ.
Sebagai contoh, jika ralat relatif nisbah gear ialah δ = 0.0001, maka apabila memotong skru dengan pic t, sisihan dalam padang, bergantung pada tetapan, akan menjadi 0.0001 * t. Ralat relatif yang sama semasa melaraskan pembezaan mesin hobbing gear akan menghasilkan putaran tambahan bahan kerja bukan ke arka L yang diperlukan, tetapi ke arka dengan sisihan 0.0001 * L.
Jika toleransi produk dinyatakan, sisihan saiz mutlak disebabkan ketidaktepatan pelarasan hendaklah hanya sebahagian kecil daripada toleransi ini. Dalam kes pergantungan yang lebih kompleks daripada sebarang nilai pada nisbah gear, adalah berguna untuk menggantikan sisihan sebenar dengan perbezaannya.
Melaraskan rantai pembezaan apabila memproses produk skru.
Formula berikut adalah tipikal:
i = c*sinβ/(m*n)
di mana c ialah pemalar rantai;
β - sudut kecenderungan heliks;
m - modul;
n ialah bilangan potongan pemotong.
Setelah membezakan kedua-dua belah kesamaan, kami memperoleh ralat mutlak di nisbah gear
di = (c*cosβ/m*n)dβ
maka ralat pelarasan relatif yang dibenarkan ialah
δ = di/i = dβ/tgβ
Jika toleransi ungkapkan sudut heliks dβ bukan dalam radian, tetapi dalam beberapa minit, kita dapat
δ = dβ/3440*tgβ (3)
Contohnya, jika sudut kecondongan heliks produk ialah β = 18°, dan sisihan yang dibenarkan ke arah gigi ialah dβ = 4" = 0",067, maka ralat pelarasan relatif yang dibenarkan
δ = 0.067/3440*tg18 = 0.00006
Sebaliknya, mengetahui ralat relatif nisbah gear yang diberikan, kita boleh menggunakan formula (3) untuk menentukan ralat yang dibenarkan dalam sudut heliks dalam beberapa minit. Apabila menetapkan ralat relatif yang dibenarkan, anda boleh menggunakan jadual trigonometri dalam kes sedemikian. Oleh itu, dalam formula (2) nisbah gear adalah berkadar dengan sin β. Mengikut jadual trigonometri untuk diambil contoh berangka dapat dilihat bahawa sin 18° = 0.30902, dan perbezaan dalam sinus setiap 1" ialah 0.00028. Oleh itu, ralat relatif setiap 1" ialah 0.00028: 0.30902 = 0.0009. Sisihan heliks yang dibenarkan ialah 0.067, oleh itu ralat nisbah gear yang dibenarkan ialah 0.0009 * 0.067 = 0.00006, sama seperti semasa mengira menggunakan formula (3). Apabila kedua-dua roda mengawan dipotong pada mesin yang sama dan menggunakan tetapan rantai pembezaan yang sama, ralat yang jauh lebih besar dalam arah garisan gigi dibenarkan, kerana kedua-dua roda mempunyai sisihan yang sama dan hanya sedikit mempengaruhi kelegaan sisi apabila roda mengawan terlibat. .
Sediakan rantai berjalan semasa pemesinan roda serong.
Dalam kes ini, formula tetapan kelihatan seperti ini:
i = p*sinφ/z*cosу atau i = z/p*sinφ
di mana z ialah bilangan gigi bahan kerja;
p ialah pemalar rantai berjalan masuk;
φ ialah sudut kon awal;
y ialah sudut batang gigi.
Jejari bulatan utama adalah berkadar dengan nisbah gear. Berdasarkan ini, anda boleh menetapkan ralat pelarasan relatif yang dibenarkan
δ = (Δα)*tgα/3440
di mana α ialah sudut penglibatan;
Δα ialah sisihan sudut penglibatan yang dibenarkan dalam beberapa minit.
Tetapan untuk memproses produk skru.
Formula penetapan
δ = Δt/t atau δ = ΔL/1000
di mana Δt ialah sisihan dalam padang kipas akibat penalaan;
ΔL ialah ralat terkumpul dalam mm setiap 1000 mm panjang benang.
Nilai Δt memberi kesilapan mutlak langkah, dan nilai ΔL pada dasarnya mencirikan ralat relatif.
Pelarasan dengan mengambil kira ubah bentuk skru selepas pemprosesan.
Apabila memotong pili dengan mengambil kira pengecutan keluli selepas rawatan haba berikutnya atau mengambil kira ubah bentuk skru akibat haba semasa pemesinan, peratusan pengecutan atau pengembangan secara langsung menunjukkan yang diperlukan sisihan relatif dalam nisbah gear berbanding dengan apa yang akan berlaku tanpa mengambil kira faktor-faktor ini. Dalam kes ini, sisihan relatif nisbah gear, tambah atau tolak, bukan lagi ralat, tetapi sisihan yang disengajakan.
Menyediakan litar pembahagi. Formula penalaan biasa
di mana p ialah pemalar;
z ialah bilangan gigi atau bahagian lain bagi setiap pusingan bahan kerja.
Satu set biasa 35 roda memberikan penalaan tepat sekali sehingga 100 bahagian, kerana bilangan gigi roda mengandungi semua faktor utama sehingga 100. Dalam penalaan sedemikian, ralat secara amnya tidak boleh diterima, kerana ia sama dengan:
di mana Δl ialah sisihan garis gigi pada lebar bahan kerja B dalam mm;
pD ialah panjang bulatan awal atau lilitan lain yang sepadan bagi produk dalam mm;
s - suapan sepanjang paksi bahan kerja setiap pusingan dalam mm.
Hanya dalam kes kasar ralat ini mungkin tidak memainkan peranan.
Menyediakan mesin hobbing gear jika tiada pengganda yang diperlukan dalam bilangan gigi roda gantian.
Dalam kes sedemikian (contohnya, pada z = 127) anda boleh menala gitar bahagian kepada lebih kurang nombor pecahan gigi, dan buat pembetulan yang diperlukan menggunakan pembezaan. Biasanya formula untuk menala gitar untuk pembahagian, suapan dan pembezaan kelihatan seperti ini:
x = pa/z ; y = ks ; φ = c*sinβ/ma
Di sini p, k, c ialah, masing-masing, pekali malar bagi litar ini; a ialah bilangan potongan pemotong (biasanya a = 1).
Kami menala gitar yang ditentukan mengikut formula
x = paA/Az+-1 ; y = ks ; φ" = pc/asA
di mana z ialah bilangan gigi roda yang sedang diproses;
A ialah integer arbitrari yang dipilih supaya pengangka dan penyebut nisbah gear difaktorkan kepada faktor yang sesuai untuk memilih roda gantian.
Tanda (+) atau (-) juga dipilih sewenang-wenangnya, yang memudahkan pemfaktoran. Apabila bekerja dengan pemotong tangan kanan, jika tanda (+) dipilih, roda perantaraan pada gitar diletakkan kerana ia dilakukan mengikut manual untuk bekerja pada mesin ini untuk bahan kerja tangan kanan; jika tanda (-) dipilih, roda perantaraan dipasang seperti untuk bahan kerja kidal; apabila bekerja dengan pemotong kiri, ia adalah sebaliknya.
Adalah dinasihatkan untuk memilih A dalam
maka nisbah rantai pembezaan adalah dari 0.25 hingga 2.
Adalah amat perlu untuk menekankan bahawa apabila mengambil roda gantian pada gitar, suapan sebenar mesti ditentukan untuk digantikan ke dalam formula pelarasan pembezaan dengan ketepatan yang tinggi. Adalah lebih baik untuk mengiranya menggunakan gambar rajah kinematik mesin, kerana pekali malar k dalam formula pelarasan suapan dalam manual mesin kadangkala diberikan lebih kurang. Jika arahan ini tidak diikuti, gigi roda mungkin menjadi serong dengan ketara dan bukannya lurus.
Setelah mengira suapan, kami boleh mendapatkan penalaan tepat menggunakan dua formula pertama (4). Kemudian ralat relatif yang dibenarkan dalam menala perbezaan gitar ialah
δ = sA*Δl/пmb (5)
de b ialah lebar rim gear bahan kerja;
Δl ialah sisihan yang dibenarkan bagi arah gigi pada lebar mahkota dalam mm.
Dalam hal memotong roda dengan gigi heliks, perlu, menggunakan pembezaan, untuk menyediakan pemotong dengan putaran tambahan untuk membentuk heliks dan putaran tambahan untuk mengimbangi perbezaan antara bilangan bahagian yang diperlukan dan bilangan bahagian yang diselaraskan sebenarnya. . Formula persediaan yang terhasil ialah:
x = paA/Az+-1 ; y = ks ; φ" = c*sinβ/ma +- pc/asA
Dalam formula untuk x, tanda (+) atau (-) dipilih sewenang-wenangnya. Dalam kes ini:
1) jika arah skru pemotong dan bahan kerja adalah sama, dalam formula untuk φ" mereka mengambil tanda yang sama seperti yang dipilih dalam formula untuk x;
2) jika arah skru untuk pemotong dan bahan kerja berbeza, maka dalam formula untuk φ" tanda diambil bertentangan dengan yang dipilih untuk x.
Roda perantaraan pada gitar diletakkan seperti yang ditunjukkan dalam arahan untuk mesin ini, mengikut arah gigi skru. Hanya jika ternyata φ"
Tetapan bukan pembezaan.
Dalam sesetengah kes, apabila memproses produk skru, adalah mungkin untuk menggunakan mesin bukan pembezaan yang lebih tegar jika laluan sekunder rongga yang diproses tidak diperlukan dari pemasangan yang sama dan dengan pukulan tepat ke dalam rongga. Jika mesin disediakan pada kadar suapan yang telah ditetapkan, disebabkan bilangan roda gantian yang kecil atau kehadiran kotak suapan, maka penyediaan rantai pembahagian memerlukan ketepatan yang tinggi, iaitu ia mesti dijalankan sebagai ketepatan. Ralat relatif yang dibenarkan
δ = Δβ*s/(10800*D*cosβ*cosβ)
di mana Δβ ialah sisihan heliks produk dalam beberapa minit;
D ialah diameter bulatan awal (atau silinder) dalam mm;
β ialah sudut kecondongan gigi bahan kerja ke paksinya;
s - suapan setiap pusingan bahan kerja sepanjang paksinya dalam mm.
Untuk mengelakkan penalaan ketepatan yang memakan masa, teruskan seperti berikut. Jika set roda yang cukup besar boleh digunakan untuk suapan gitar (25 atau lebih, khususnya set dan jadual biasa dalam buku ini), maka pertimbangkan dahulu anggaran suapan yang diberikan. Setelah melaraskan rantaian pembahagian dan menganggap pelarasan itu agak tepat, mereka menentukan suapan paksi yang sepatutnya untuk ini.
Formula rantai pembelahan biasa ditulis semula seperti berikut:
x = (p/z)*(T/T+-z") = ab/cd (6)
di mana p ialah pekali malar bagi litar pembelahan;
z - bilangan bahagian produk (gigi, alur);
T = pmz/sinβ - pic heliks bahan kerja dalam mm (ia boleh ditentukan dengan cara lain);
s" - suapan alat di sepanjang paksi bahan kerja setiap pusingan dalam mm. Tanda (+) diambil untuk arah berbeza skru pemotong dan bahan kerja; tanda (-) untuk arah yang sama.
Setelah memilih, khususnya daripada jadual dalam buku ini, roda pemacu dengan bilangan gigi a dan b, dan yang dipacu - c dan d, daripada formula (6) kami menentukan suapan yang diperlukan dengan tepat
s" = T(pcd - zab)/zab (7)
Gantikan nilai s" ke dalam formula pelarasan suapan
Ralat relatif δ tetapan suapan menyebabkan ralat relatif sepadan padang heliks T. Berdasarkan ini, tidak sukar untuk menentukan bahawa apabila menala nada gitar, ralat relatif boleh dibenarkan
δ = Δβ/3440*tgβ (9)
Daripada perbandingan formula ini dengan formula (3) adalah jelas bahawa ralat yang dibenarkan dalam menala gitar pic dalam kes ini adalah sama seperti dengan penalaan biasa litar pembezaan. Perlu ditekankan sekali lagi keperluan untuk mengetahui nilai sebenar pekali k dalam formula suapan (8). Jika ragu-ragu, adalah lebih baik untuk menyemaknya dengan pengiraan menggunakan gambarajah kinematik mesin. Jika pekali k itu sendiri ditentukan dengan ralat relatif δ, maka ini menyebabkan sisihan tambahan heliks dengan Δβ, ditentukan untuk β tertentu daripada hubungan (9).
SYARAT-SYARAT PENYAMPAIAN RODA PENGGANTIAN
Dalam manual mesin, adalah berguna untuk menyediakan graf yang memudahkan untuk menilai terlebih dahulu keupayaan lekatan gabungan roda yang diberikan. Dalam Rajah. Rajah 1 menunjukkan dua kedudukan ekstrem gitar, ditentukan oleh alur bulat B. Dalam Rajah. Rajah 2 menunjukkan graf di mana lengkok bulatan dilukis daripada titik Oc dan Od, yang merupakan pusat roda pacuan pertama a dan roda pacuan terakhir d (Rajah 3). Jejari lengkok ini pada skala yang diterima adalah sama dengan jarak antara pusat roda yang boleh ditukar ganti yang saling mengunci dengan jumlah bilangan gigi 40, 50, 60, dsb. Jumlah bilangan gigi ini untuk pasangan pertama saling mengunci roda a + c dan pasangan kedua b + d diletakkan di hujung lengkok yang sepadan.
Biarkan satu set roda ditemui dari jadual (50*47): (53*70). Adakah mereka akan mengawan dalam susunan 50/70 * 47/53? Jumlah nombor gigi pasangan pertama ialah 50 + 70 = 120 Bahagian tengah jari harus terletak di suatu tempat pada lengkok bertanda 120 yang ditarik dari pusat Oa. Jumlah bilangan gigi roda pasangan kedua ialah 47 + 53 = 100. Pusat pin hendaklah pada lengkok bertanda 100 yang ditarik dari pusat Od. Akibatnya, pusat jari akan diwujudkan pada titik c di persimpangan lengkok. Mengikut rajah, daya tarikan roda adalah mungkin.
Untuk gabungan 30/40 * 20/50, jumlah bilangan gigi pasangan pertama ialah 70, yang kedua juga 70. Arka dengan tanda sedemikian tidak bersilang di dalam rajah, oleh itu, daya tarikan roda adalah mustahil.
Sebagai tambahan kepada graf yang ditunjukkan dalam Rajah. 2, adalah dinasihatkan untuk juga melukis garis besar kotak dan bahagian lain yang mungkin mengganggu pemasangan gear pada gitar. Untuk menggunakan jadual dalam buku ini dengan sebaiknya, adalah dinasihatkan agar pereka gitar mengikutinya syarat berikut, yang tidak diperlukan secara ketat, tetapi diingini:
1. Jarak antara GOR kekal Oa DAN Od mestilah sedemikian rupa sehingga dua pasang roda dengan jumlah keseluruhan 180 gigi masih boleh terlibat dalam penglibatan bersama. Jarak yang paling diingini Oa - Od adalah dari 75 hingga 90 modul.
2. Roda dengan bilangan gigi sekurang-kurangnya 70 harus dipasang pada roller pemacu pertama, dan sehingga 100 pada roller pacuan terakhir (jika dimensi membenarkan, sehingga 120-127 boleh disediakan untuk beberapa kes halus tetapan).
3. Panjang slot gitar pada kedudukan melampau jari hendaklah memastikan lekatan roda terletak pada jari dan pada paksi gitar dengan jumlah gigi sekurang-kurangnya 170-180.
4. Sudut sisihan melampau alur gitar dari garis lurus yang menghubungkan pusat Oa dan Od mestilah sekurang-kurangnya 75-80°.
5. Kotak mesti mempunyai dimensi yang mencukupi. Lekatan gabungan yang paling tidak menguntungkan hendaklah diperiksa mengikut graf yang disertakan dalam manual mesin (lihat Rajah 2).
Mesin atau pelaras mekanisme harus menggunakan graf yang diberikan dalam manual (lihat Rajah 2), tetapi, sebagai tambahan, ambil kira bahawa semakin besar gear pada aci pemacu pertama (dengan pada saat ini daya), semakin kurang daya pada gigi pasangan pertama; semakin besar roda pada aci pacuan terakhir, semakin kurang daya pada gigi pasangan kedua.
Mari kita pertimbangkan penghantaran nyahpecutan, iaitu kes apabila i
z1/z3 * z2/z4 ; z2/z3 * z1/z4 (10)
Gabungan kedua adalah lebih baik. Ia memberikan momen daya yang lebih rendah pada aci perantaraan dan membolehkan anda mematuhi keperluan syarat-syarat tambahan(lihat Rajah 3):
a+c > b+(20...25); b + d > c+(20...25) (11)
Keadaan ini ditetapkan untuk mengelakkan roda gantian daripada diletakkan pada aci atau bahagian pengikat yang sepadan; istilah berangka bergantung kepada reka bentuk gitar berkenaan. Walau bagaimanapun, kombinasi kedua (10) hanya boleh diterima pakai jika roda Z2 dipasang pada aci pemacu pertama dan jika gear z2/z3 perlahan atau tidak mengandungi banyak pecutan. Adalah wajar bahawa z2/z3
Sebagai contoh, gabungan (33*59) : (65*71) lebih baik digunakan dalam bentuk 59/65 * 33/71 Tetapi dalam kes yang sama, nisbah 80/92 * 40/97 tidak terpakai jika roda z = 80 tidak diletakkan pada aci pertama. Kadangkala, untuk mengisi selang nisbah gear yang sepadan, kombinasi roda yang menyusahkan diberikan dalam jadual, contohnya 37/41 * 92/79 Dengan susunan roda ini, syarat (11) tidak dipenuhi. Roda pemacu tidak boleh ditukar, kerana roda z = 92 tidak diletakkan pada aci pertama. Gabungan ini ditunjukkan untuk kes di mana nisbah gear yang lebih tepat mesti diperolehi dengan apa-apa cara. Dalam kes ini, anda juga boleh menggunakan kaedah untuk tetapan yang diperhalusi (ms 401). Untuk gear pecutan (i > 1), adalah dinasihatkan untuk membelah i = i1i2 supaya faktor-faktor adalah sedekat mungkin antara satu sama lain dan peningkatan kelajuan diagihkan dengan lebih sekata. Lebih-lebih lagi, adalah lebih baik jika i1 > i2
SET RODA PENGGANTIAN MINIMUM
Komposisi set roda gantian bergantung pada kawasan permohonan diberikan dalam jadual. 2. Untuk tetapan yang lebih tepat, lihat halaman 403.
jadual 2
Untuk menyediakan kepala pembahagi, anda boleh menggunakan jadual yang disediakan oleh kilang. Ia lebih rumit, tetapi anda boleh memilih kombinasi tumit yang sesuai daripada "Jadual asas untuk memilih gear" yang diberikan dalam buku ini.
bab 2
MEMOTONG RODA SELINDER DENGAN PEMOTONG CACING
MAKLUMAT ASAS TENTANG PROSES
Memotong gigi dengan pemotong hob dijalankan pada mesin hobbing gear menggunakan kaedah rolling. Profil bahagian pemotongan pemotong hob di bahagian paksinya adalah hampir dengan profil rak, jadi memotong gigi dengan pemotong hob boleh diwakili sebagai penglibatan rak dengan roda gear.
Lejang kerja (gerakan pemotongan) dilakukan dengan memutar pemotong 4 (Gamb. 1). Untuk memastikan berjalan masuk, putaran pemotong dan bahan kerja 3 mesti diselaraskan dengan cara yang sama seperti semasa menggunakan cacing 1 dan roda 2, iaitu, kelajuan putaran meja dengan bahan kerja mestilah kurang daripada kelajuan putaran pemotong seberapa banyak bilangan gigi yang dipotong lebih banyak nombor hantaran pemotong (dengan pemotong satu laluan, meja dengan bahan kerja berputar 1/2 kali lebih perlahan daripada pemotong).
Pergerakan suapan dijalankan dengan menggerakkan caliper dengan pemotong berbanding dengan roda yang dipotong (selari dengan paksinya). Reka bentuk mesin baharu juga mempunyai suapan jejari (menjunam). Apabila menghiris roda heliks tambahan
1. Rantaian kinematik utama mesin hobbing gear
| rantai | Apa yang disediakan | Elemen rantai yang melampau | Pergerakan yang perlu disambungkan | Organ penetapan |
| Ekspres | Kelajuan pemotongan u, m/min (kelajuan putaran pemotong n, rpm) | Motor elektrik - gelendong pengilangan | Putaran aci motor elektrik ( tidak, rpm) dan pemotong ( n, rpm) | Kelajuan gitar |
| Rantai suapan paksi (menegak). | Inning Jadi saya mm/pulangan | Jadual - skru suapan angkup | Satu revolusi bahan kerja - pergerakan paksi angkup dengan jumlah Eo | Suapan gitar |
| Litar pembelahan | Bilangan gigi yang dipotong z | Meja - gelendong pengilangan | Satu revolusi pemotong k/z pusingan meja | Bahagian gitar |
| Rantaian pembezaan | Sudut kecondongan gigi yang dipotong ke dalam | Jadual - skru suapan angkup | Menggerakkan angkup dengan langkah paksi ta- putaran tambahan bahan kerja | Perbezaan gitar |
nasi. 1. Prinsip operasi mesin hobbing gear:
1 - cacing; 2 - membahagikan roda cacing; 3 - bahan kerja; 4 - pemotong; 5 - gitar bahagian
putaran meja dengan bahan kerja yang dikaitkan dengan pergerakan suapan. Oleh itu, mesin hobbing gear mempunyai rantai kinematik dan organ pelarasannya (gitar) yang ditunjukkan dalam Jadual. 1.
MESIN PENGILANG GEAR
Reka bentuk dan ciri teknikal mesin
Bergantung pada kedudukan paksi bahan kerja, mesin hobbing gear (Jadual 2-4) dibahagikan kepada menegak dan mendatar.Mesin hobbing gear menegak (Rajah 2) diperbuat daripada dua jenis: dengan jadual suapan dan dengan lajur suapan ( berdiri).
nasi. 2. Pandangan umum mesin hobbing gear menegak:
1 - jadual; 2 - katil; 3 - panel kawalan; 4 - lajur; 5 - sokongan pengilangan; 6 - kurungan; 7 - pendirian sokongan
Mesin dengan meja suapan di mana bahan kerja dipasang mempunyai lajur tetap dengan sokongan pengilangan dan lajur sokongan belakang dengan atau tanpa anggota silang. Pendekatan pemotong dan bahan kerja dilakukan dengan pergerakan mendatar meja (di sepanjang panduan).
Mesin dengan lajur suapan yang bergerak mendekati bahan kerja yang dipasang pada meja pegun boleh dibuat dengan atau tanpa dirian belakang. Mesin besar biasanya melakukan ini.
Nota:
1. Mesin dengan huruf "P" dalam sebutan, serta model 5363, 5365, 5371, 5373, 531OA, adalah mesin dengan ketepatan yang lebih tinggi dan tinggi dan bertujuan, khususnya, untuk memotong gear turbin.
2. Mesin besar (mod. 5342, dll.) mempunyai mekanisme pembahagian tunggal untuk bekerja dengan pemotong cakera dan jari menggunakan kepala atas pilihan: untuk memotong roda dengan gigi luar dengan pemotong jari (lihat Jadual 5), roda dengan gigi dalaman cakera atau pemotong jari atau pemotong hob khas (lihat Jadual 1). Atas permintaan, sokongan broaching untuk memotong roda cacing dengan suapan tangen dan mekanisme untuk memotong roda dengan sudut kon hujung gigi sehingga 10°, mekanisme terbalik untuk memotong roda chevron tanpa alur dengan pemotong jari dibekalkan.
3. Mod mesin. 542, 543, 544, 546 dan mesin yang dicipta berdasarkannya direka untuk memotong roda cacing berketepatan tinggi yang besar, contohnya roda indeks mesin pemotong gear.
4. Mod mesin mendatar. 5370, 5373, 5375 dan mesin yang dicipta berdasarkannya direka bentuk untuk berfungsi dengan pemotong dapur, jari dan cakera; mesin lain yang dihasilkan dalam negara hanya digunakan untuk bekerja dengan pemotong dapur.
5. Huruf yang ditunjukkan dalam kurungan selepas nama model menunjukkan varian model ini: contohnya, 5K324 (A, P) bermakna terdapat model 5K324, 5K324A dan 5K324P.
3. Dimensi jadual utama (dalam mm) mesin hobbing gear, bilangan gigi roda indeks z k
nasi. 3. Mesin hobbing gear mendatar:
1 - katil; 2 - stok ekor; 3 - sokongan pengilangan; 4 - plat muka; 5 - headstock hadapan
Mesin hobbing mendatar(Gamb. 3), bertujuan terutamanya untuk memotong gigi aci gear (gear yang dibuat integral dengan aci) dan gear kecil dengan dapur memasak, dibuat dengan headstock gelendong suapan yang membawa bahan kerja, atau dengan sokongan pengilangan suapan.
Pada mesin bahan suapan, satu hujung bahan kerja diikat dalam stok gelendong dan satu lagi disokong oleh bahagian tengah belakang. Pemotong hob terletak di bawah bahan kerja pada gelendong sokongan pengilangan, yang pengangkutannya bergerak secara mendatar di sepanjang pemandu katil mesin selari dengan paksi bahan kerja. Pemotongan jejari pemotong dilakukan dengan pergerakan menegak kepala gelendong bersama-sama dengan pusat belakang dan bahan kerja sedang diproses.
Pada mesin dengan sokongan suapan, bahan kerja diikat di kepala gelendong dan di tempat rehat. Pemotong dapur terletak di belakang bahan kerja, pada gelendong sokongan pengilangan, yang pengangkutannya, semasa suapan kerja, bergerak secara mendatar di sepanjang panduan katil, selari dengan paksi bahan kerja.” Pemotongan jejari pemotong adalah dijalankan dengan pergerakan mendatar sokongan pengilangan berserenjang dengan paksi bahan kerja.
Pemacu meja mesin hobbing gear ialah gear cacing - cacing dengan roda cacing. Ketepatan kinematik mesin bergantung terutamanya pada ketepatan penghantaran ini. Oleh itu, kelajuan putaran meja tidak boleh dibiarkan terlalu tinggi untuk mengelakkan pemanasan dan kesesakan gigi gear cacing pengindeksan. Dalam kes memotong roda dengan bilangan gigi yang kecil, serta apabila menggunakan pemotong berbilang mula, kelajuan gelongsor sebenar pasangan gear cacing harus ditentukan, yang untuk roda besi tuang tidak boleh melebihi 1-1.5 m/s , dan untuk roda cacing dengan rim gangsa 2-3 m/s. Kelajuan gelongsor Uс(lebih kurang sama dengan kelajuan periferi cacing) dan kelajuan putaran nh boleh ditentukan dengan formula
di mana dch ialah diameter bulatan awal cacing pembahagi, mm; nh; n - kelajuan putaran cacing dan pemotong, rpm; zk; z - bilangan gigi roda pembahagi dan pemotong; k ialah bilangan pas pemotong hob.
Reka bentuk mesin memberikan keupayaan untuk melaraskan pasangan pembahagi, galas meja dan gelendong, baji dan pasangan cacing sokongan.
Menyediakan mesin hobbing gear
Operasi pelarasan utama ialah menyediakan rantai kinematik mesin (kelajuan, suapan, pembahagian, pembezaan); pemasangan, penjajaran, mengamankan bahan kerja dan pemotong; menetapkan pemotong relatif kepada bahan kerja kepada kedalaman pengilangan yang diperlukan; pemasangan hentian untuk penutupan automatik mesin.
Adalah mudah untuk mempertimbangkan penghantaran gerakan ke pelbagai mekanisme mesin pada rajah kinematiknya (Rajah 4), yang sangat memudahkan terbitan formula untuk menyediakan litar mesin.
Rajah menunjukkan bilangan gigi roda silinder, serong dan cacing dan bilangan cacing bermula dalam gear cacing. Motor elektrik untuk pemacu utama, pergerakan dipercepatkan, dan pergerakan paksi pemotong (di sepanjang paksi mandrel pengilangan) juga ditunjukkan, yang dalam beberapa kes memungkinkan untuk meningkatkan ketahanan pemotong.
Rajah menunjukkan cengkaman elektromagnet, kemasukannya dalam pelbagai kombinasi menyediakan pergerakan yang diperlukan: MF1 atau MF2 - pergerakan pantas meja atau sokongan; MF1 dan MF4 - suapan jadual jejari; MF2 dan MF4; MF2 dan MFZ - suapan menegak caliper ke atas dan ke bawah. Roda cacing dipotong menggunakan suapan jejari pemotong.
Mesin hobbing gear mempunyai mekanisme pembezaan yang direka untuk putaran tambahan bahan kerja semasa memotong roda heliks. Apabila bekerja dengan pembezaan dihidupkan, roda z = 58 menerima dan menghantar putaran utama dan tambahan ke meja. Putaran utama dihantar melalui roda serong z = 27, putaran tambahan adalah dari gear pembezaan melalui gear serong 27/27, gear cacing 1/45, pembawa, roda pembezaan z = 27. Dalam kes ini, roda yang didorong berputar dua kali sepantas roda cacing z = 45 dan pembawa (lihat di bawah untuk menetapkan rantaian pembezaan). Putaran utama dan tambahan ditambah (putaran bahan kerja dipercepatkan) jika kecondongan gigi roda dan arah pusingan pemotong adalah sama (contohnya, roda kanan dipotong oleh pemotong kanan), dan ditolak. jika ia berbeza (contohnya, roda kanan dipotong oleh pemotong kiri). Arah putaran tambahan yang diperlukan berbanding dengan yang utama disediakan oleh roda perantaraan dalam gear pembezaan.
Apabila memotong roda taji, pembezaan dimatikan, pembawa adalah pegun, dan hanya pergerakan utama dihantar (kecuali untuk persediaan mesin untuk memotong roda taji dengan bilangan gigi yang mudah, dibincangkan di bawah).
Mod mesin penalaan gitar. 5K32A dan 5K324A (lihat Rajah 4). Kelajuan gitar (putaran pemotong). Rantaian berkelajuan tinggi menghubungkan kelajuan putaran yang ditentukan bagi pemotong nf dengan kelajuan putaran motor elektrik pemacu utama ne = 1440 rpm, oleh itu persamaan rantai berkelajuan tinggi mempunyai bentuk berikut:
Dari manakah nisbah gear gitar itu berasal?
di mana a dan b ialah bilangan gigi roda kelajuan gitar gantian.
Mesin itu dilengkapi dengan lima pasang roda yang boleh diganti (23/64, 27/60; 31/56; 36/51; 41/46). Roda setiap pasangan boleh dipasang dalam yang ditentukan dan susunan terbalik(contohnya, 64/23), yang membolehkan anda memperoleh, masing-masing, sepuluh kelajuan pemotong yang berbeza (40, 50, 63, 80, 100, 125, 160, 200, 250, 315 rpm).
Bahagian gitar. Untuk memotong roda dengan bilangan gigi tertentu r semasa satu pusingan pemotong hob dengan bilangan pas k, bahan kerja mesti membuat k/z, revolusi, yang dipastikan dengan pemilihan roda gantian gitar bahagian dengan gear. nisbah i perniagaan
Persamaan litar pembahagi mempunyai bentuk berikut:
DALAM Pandangan umum Formula pengiraan untuk menala gitar bahagian boleh diwakili seperti berikut:
Nilai Transaksi untuk beberapa mesin diberikan dalam jadual. 5.
Mesin ini dibekalkan dengan 45 roda yang boleh diganti dengan modul 2.5 mm. gitar pembahagian, suapan dan pembezaan dengan bilangan gigi berikut: 20 (2 pcs.), 23, 24 (2 pcs.), 30, 33, 34, 35, 37, 40 (2 pcs.), 41, 43 , 45, 47, 50, 53, 55, 58, 59. 60, 61, 62, 67, 70 (2 pcs.), 71, 72, 75 (2 pcs.), 79, 80, 83, 85, 89 , 90, 92, 95, 97 98, 100.
Pilihan lain untuk memilih roda ganti juga mungkin, contohnya 30/55 35/70, dsb.
Untuk meletakkan dua pasang roda yang boleh ditukar ganti dalam mana-mana gitar, syarat berikut mesti dipenuhi: a1 + b1 > c1; c1 + d1 > b1.
Kami menyemak: 30 + 55 > 40; 40 + 80 > 55; 0b syarat dipenuhi.
Contoh 2. Mengikut jadual yang dibekalkan bersama mesin, pilih roda gantian untuk memotong roda z = 88 dengan pemotong dua seruling pada mesin yang dinyatakan dalam contoh 1.
Penyelesaian z = 88/2 = 44. Dengan menggunakan jadual kita dapati
i div = 30 / 55 = a1 / b1
Seperti yang anda lihat, sepasang roda gantian sudah cukup di sini. Jika reka bentuk gitar memerlukan dua pasang roda gantian, maka pasangan kedua ditambah dengan nisbah gear sama dengan satu; Sebagai contoh:
idel = 30 / 55 40 / 40.
Gitar suap. Untuk satu revolusi bahan kerja yang dipasang di atas meja, sokongan dengan pemotong mesti menerima pergerakan menegak dengan jumlah suapan paksi (menegak) So (dipilih semasa menetapkan mod pemotongan), yang dipastikan dengan menetapkan kadar suapan.
Persamaan rantai suapan menegak, jika kita menganggap rantai mesin ini dari jadual ke sokongan pengilangan, mempunyai bentuk berikut (nisbah dalam gear gitar suapan, 10 mm - pic skru suapan menegak):
Sehubungan itu, nilai suapan menegak dan mendatar (jejari) untuk mesin ini diperolehi:
di mana Disp ialah pekali bergantung pada rantai kinematik mesin tertentu.
Untuk memudahkan pemilihan roda suapan gitar gantian, gunakan juga jadual yang disertakan bersama mesin.
Perbezaan gitar. Apabila menggerakkan caliper mengikut jumlah pic paksi Px roda heliks, meja dengan bahan kerja, sebagai tambahan kepada pusingan rantai pembahagi, mesti membuat pusingan tambahan mengikut magnitud pic lilitan roda yang dipotong, iaitu dengan 1/z pusingan, yang dipastikan dengan melaraskan gear pembezaan. Bilangan pusingan skru suapan menegak dalam kenaikan t=10 mm, sepadan dengan pergerakan nat dengan angkup dengan jumlah pic paksi roda, nв = ta/t.
Mempertimbangkan gambarajah kinematik mesin dari sokongan pengilangan ke meja melalui gitar pembezaan dengan nisbah gear i pembezaan, kami menyusun persamaan litar pembezaan:
di mana mn dan B ialah modul biasa dan sudut kecondongan gigi roda potong; k ialah bilangan potongan pemotong; Sdif ialah pekali yang malar untuk mesin tertentu (lihat Jadual 5).
Dilampirkan pada mesin adalah jadual untuk memilih roda perbezaan gantian bergantung pada modul dan sudut kecondongan gigi B. Tetapi oleh kerana bilangan nilai B dalam jadual adalah terhad, roda gantian perlu dipilih melalui pengiraan. Formula pengiraan termasuk nilai Pi = 3.14159 ... dan sin B, jadi pemilihan roda gitar pembezaan penggantian yang benar-benar tepat adalah mustahil. Pengiraan biasanya dilakukan dengan tepat hingga ke tempat perpuluhan kelima atau keenam. Kemudian, menggunakan jadual yang diterbitkan khas untuk memilih roda gantian, hasil yang diperolehi mengikut formula perpuluhan dengan ketepatan yang tinggi ditukar kepada pecahan mudah atau menjadi hasil darab dua pecahan mudah, pengangka dan penyebutnya sepadan dengan bilangan gigi roda gantian gitar pembezaan.
Contoh 1. Pilih roda gantian untuk gitar pembezaan untuk memotong gear heliks mn = 3 mm dengan pemotong cacing satu benang; B = 20° 15" pada model mesin 5K32A atau 5K324A.
Pilihan penyelesaian pertama. Menggunakan jadual kerja kami mencari nilai terdekat i bilangan gigi yang berbeza dan sepadan bagi roda gantian
penyelesaian ke-2. Menggunakan jadual kerja, kami akan menukar pecahan perpuluhan kepada pecahan mudah dan memfaktorkannya kepada faktor:
0,91811 = 370/403 = 2*5*37/(13*31). Dengan mendarabkan pengangka dan penyebut pecahan dengan 10 = 5*2 kita dapat
Keputusan memilih roda gantian dari jadual yang berbeza adalah sama, tetapi penyelesaian pertama diperoleh lebih cepat, jadi lebih mudah untuk menggunakan jadual yang diberikan dalam kerja.
Contoh 2. Pilih roda gantian untuk keadaan yang diberikan dalam contoh 1, tetapi pada B = 28° 37".
Oleh kerana jadual menunjukkan nilai pecahan kurang daripada satu, kami menentukan timbal balik i pembezaan, dan nilai bilangan gigi mengikut jadual yang diberikan dalam kerja:
I/1.27045 = 0.7871122 = 40*55/(43*65),
i perbezaan = 65*43/(40*55) = a3/b3 * c3/d3.
Pergerakan dipercepatkan caliper:
Smin = 1420*25/25*36/60*50/45*1/24*10 = 390 mm/min;
untuk meja
Smin = 1420*25/25*36/60*45/50*34/61*1/36 = 118 mm/min.
Memotong gear taji dengan bilangan gigi utama *1. Sekiranya tiada roda gitar gantian, roda pembahagian dengan nombor gigi utama melebihi 100 boleh dipotong dengan pelarasan tambahan dan kemasukan rantai pembezaan.
Intipati tetapan mesin ini adalah seperti berikut: gitar bahagian ditetapkan bukan kepada gigi z, tetapi kepada z + a, di mana a ialah nilai kecil yang dipilih secara sewenang-wenangnya, yang disyorkan untuk kurang daripada satu. Untuk mengimbangi pengaruh nilai ini, gitar pembezaan juga dilaraskan. Apabila merangka persamaan pelarasan, seseorang harus meneruskan dari hubungan: satu revolusi pemotong sepadan dengan revolusi k/z bahan kerja di sepanjang litar pembahagi dan pembezaan. Ia kelihatan seperti ini (lihat Rajah 4):
k/z*96/1*1/idiv+k/z*96/1*2/26*ipod*39/65*50/45*48/32*idif*1/45X2*27/27*29/ 29*29/29*16/64 = 1 pusingan. pemotong.
Menggantikan isub = 0.5s0, kami memperoleh formula penalaan berikut:
Menala bahagian gitar untuk mod alat mesin. 5K32A; 5327, dsb., dengan Sdel = 24 (lihat Jadual 5),
menala perbezaan gitar untuk mod alat mesin. 5K32A dan 5K324A
Jika dalam formula idel diambil dengan tanda tambah, maka idif harus diambil dengan tanda tolak, iaitu pembezaan harus memperlahankan putaran jadual, dan sebaliknya. Gitar pic mesti ditala dengan tepat untuk memastikan pic S0.
Contoh. Pada mod mesin. 5K324A memotong gear taji z = 139. Pemotong kanan; k = l; S0 = 1 mm/pulangan. Penyelesaian.
Bahagian gitar
*1 - Nombor perdana tidak boleh difaktorkan, contohnya 83, 91, 101, 107, ... 139, dsb.
Gigi heliks boleh dipotong tanpa melaraskan pembezaan dengan memilih padang ganti dan roda gitar pic dengan sewajarnya. Dalam kes ini
di mana tanda (+) atau (-) boleh ditentukan daripada jadual. 6.
6. Syarat yang menentukan log masuk formula pengiraan i hal ehwal
Disebabkan fakta bahawa formula termasuk Pi dan sin B, pemilihan roda pembahagian gitar penggantian yang tepat adalah mustahil. Oleh itu, ia dipilih lebih kurang, dengan ralat terkecil (hampir tepat kepada digit kelima). Menggunakan formula di atas, bilangan gigi terdekat bagi roda gitar bahagian pada suapan tertentu dipilih dan nisbah gear sebenar gitar bahagian ditentukan daripadanya (indeks “f” menandakan nilai sebenar). Kemudian, menggunakan nisbah ini, kita tentukan i roda suapan gitar yang boleh diganti dipilih di bawah dan dengan ralat terkecil.
Pengiraan i bawah (tepat hingga digit kelima) boleh dihasilkan oleh formula
di mana i d.f - talaan gitar bahagian sebenar.
Contoh. Pada mod mesin. 5K32A, dengan tetapan bukan pembezaan, potong gear heliks; m = 10 mm; z = 60; B = 30° kecenderungan gigi kanan. Pemotong hob - benang tunggal tangan kanan, pengilangan dijalankan melawan arah suapan.
Penyelesaian. Kami mengambil s0 = 1 mm/rev; Kemudian
Kemudian (lihat kerja)
Jika tidak mungkin untuk menggunakan roda gantian z = 37 yang diduduki dalam gitar bahagian, kami menerima set lain yang memberikan nilai yang hampir dengan nilai yang dikira
i sub.f = 45/73*65/100 = 0.505385.
Suapan Sebenar
Sof = 80/39*0.5054 = 1.03 mm/pulangan.
Apabila memproses gigi, spline, alur, memotong alur heliks dan operasi lain pada mesin pengilangan, kepala pembahagi sering digunakan. Kepala pembahagi, sebagai peranti, digunakan pada mesin pengilangan universal julur dan mesin universal lebar. Terdapat kepala pembahagi yang mudah dan universal.
Kepala pembahagi mudah digunakan untuk membahagikan terus bulatan putaran bahan kerja. Cakera pembahagi kepala sedemikian dipasang pada gelendong kepala dan mempunyai pembahagian dalam bentuk slot atau lubang (dalam bilangan 12, 24 dan 30) untuk selak selak. Cakera dengan 12 lubang membolehkan anda membahagikan satu revolusi bahan kerja kepada 2, 3, 4, 6, 12 bahagian, dengan 24 lubang - menjadi 2, 3, 4, 6, 8, 12, 24 bahagian, dan dengan 30 lubang - kepada 2, 3, 5, 6, 15, 30 bahagian. Cakera pembahagi kepala yang dibuat khas boleh digunakan untuk nombor pembahagian lain, termasuk pembahagian kepada bahagian yang tidak sama rata.
Kepala pembahagi universal digunakan untuk menetapkan bahan kerja yang sedang diproses pada sudut yang diperlukan berbanding dengan meja mesin, memutarkannya di sekeliling paksinya pada sudut tertentu, dan memberikan putaran berterusan kepada bahan kerja apabila mengisar alur heliks.
Dalam industri domestik, kepala pembahagi universal jenis UDG digunakan pada mesin pengisar universal julur (Rajah 1, a). Rajah 1, 6 menunjukkan aksesori tambahan untuk kepala pembahagi jenis UDG.
Pada mesin pengilangan alat universal yang meluas, kepala pembahagi digunakan yang berbeza dari segi struktur daripada kepala pembahagi jenis UDG (mereka dilengkapi dengan batang untuk memasang pusat belakang dan, sebagai tambahan, mempunyai beberapa perbezaan dalam rajah kinematik). Tetapan untuk kedua-dua jenis kepala adalah sama.
Sebagai contoh dalam Rajah. 1, a menunjukkan gambar rajah memproses bahan kerja dengan mengisar menggunakan kepala pembahagi universal. Bahan kerja / dipasang pada rujukan di tengah-tengah gelendong 6 kepala 2. dan stok ekor 8. Pemotong cakera modular 7 daripada gelendong mesin pengisar menerima putaran, dan meja mesin menerima suapan membujur yang berfungsi. Selepas setiap putaran berkala gear kosong, rongga antara gigi bersebelahan dimesin. Selepas memproses rongga, meja dengan cepat bergerak ke kedudukan asalnya.
nasi. 1. UDG kepala pembahagi sejagat: a - gambar rajah pemasangan bahan kerja di kepala pembahagi (1 - bahan kerja; 2 - kepala; 3 - pemegang; 4 - cakera; 5 - lubang; 6 - gelendong; 7 - pemotong; 8 - headstock); b - aksesori untuk kepala pembahagi (1 - roller gelendong; 2 - tengah depan dengan pemandu; 3 - bicu; 4 - pengapit; 5 - mandrel tengah tegar: 6 - mandrel julur; 7 - plat berputar). Kitaran pergerakan diulang sehingga semua gigi roda diproses sepenuhnya. Untuk memasang dan membetulkan bahan kerja dalam kedudukan kerja menggunakan kepala pembahagi, putar gelendongnya 6 dengan pemegang 3 di sepanjang cakera pembahagi 4 dengan dail. Apabila paksi pemegang 3 memasuki lubang yang sepadan dalam cakera pembahagi, peranti spring kepala membetulkan pemegang 3. Pada cakera pada kedua-dua belah terdapat 11 bulatan yang terletak secara sepusat dengan bilangan lubang 25, 28, 30, 34, 37, 38, 39, 41, 42, 43, 44, ^7, 49, 51, 53, 54, 57, 58, 59, 62, 66. Gambar rajah kinematik bagi kepala pembahagi universal ditunjukkan dalam Rajah 2. Dalam kepala pembahagi dail universal, putaran pemegang 1 (Rajah 2, a-c) berbanding dail 2 dihantar melalui roda gear Zs, Z6 dan gear cacing Z7, gelendong Zs. Kepala dikonfigurasikan untuk pembahagian langsung, mudah dan pembezaan.
nasi. 2. Gambar rajah kinematik bagi kepala pembahagi universal: a, b, c - anggota badan; g - tanpa anggota badan; 1 - pemegang; 2 - dail membahagi; 3 - cakera pegun. Kaedah pembahagian terus digunakan untuk membahagi bulatan kepada 2, 3, 4, 5, 6, 8, 10, 12, 15, 18, 24, 30 dan 36 bahagian. Apabila membahagi terus, sudut putaran dikira menggunakan cakera bergraduat 360" dengan nilai pembahagian V. Vernier membenarkan pengukuran ini dijalankan dengan ketepatan sehingga 5". Sudut a, darjah, putaran gelendong apabila membahagi kepada bahagian z ditentukan oleh formula
a=3600/z
di mana z ialah bilangan bahagian yang ditentukan.
Dengan setiap putaran gelendong kepala, nilai yang sepadan dengan kedudukan gelendong sebelum putaran akan ditambah, sama dengan nilai sudut a didapati menggunakan formula (5.1). Kepala pembahagi universal (rajahnya ditunjukkan dalam Rajah 2, a) menyediakan pembahagian mudah kepada z bahagian yang sama, yang dilakukan dengan memutarkan pemegang berbanding cakera pegun mengikut rantai kinematik berikut:
1/z=пp(z5/z6)(z7/z8)
Di mana (z5/z6)(z7/z8) = 1/N; pr - bilangan revolusi pemegang; N - ciri kepala (biasanya N=40).
Kemudian
1/z=пp(1/N)
Di mana pp=N/z=A/B
Di sini A ialah bilangan lubang yang anda perlukan untuk memutarkan pemegang, dan B ialah bilangan lubang pada salah satu bulatan cakera pembahagi. Sektor 5 (lihat Rajah 5.12, a) diasingkan dengan sudut yang sepadan dengan bilangan A lubang, dan pembaris diikat. Jika pembaris kiri sektor gelongsor 5 terletak pada selak pemegang, maka pembaris kanan dijajarkan dengan lubang di mana selak mesti dimasukkan semasa pusingan seterusnya, selepas itu pembaris kanan terletak pada selak. Sebagai contoh, jika anda perlu mengkonfigurasi kepala pembahagi untuk mengisar gigi roda silinder dengan Z = 100, dengan ciri kepala N = 40, maka kita dapat
pr - N/z = A/B = 40/100 = 4/10 = 2/5 = 12/30, iaitu A = 12 dan B = 30.
Akibatnya, lilitan cakera pembahagi dengan bilangan lubang B = 30 digunakan, dan sektor gelongsor diselaraskan kepada bilangan lubang A = 12. Dalam kes di mana mustahil untuk memilih cakera pembahagi dengan bilangan yang diperlukan lubang, pembahagian pembezaan digunakan. Jika untuk nombor z tiada bilangan lubang yang diperlukan pada cakera, ambil nombor zф (sebenar) hampir dengan s, yang mana terdapat bilangan lubang yang sepadan. Percanggahan (l/z- l/zф) diberi pampasan dengan putaran tambahan gelendong kepala kepada kesamaan ini, yang boleh menjadi positif (putaran tambahan gelendong diarahkan ke arah yang sama dengan yang utama) atau negatif (putaran tambahan adalah dalam arah yang bertentangan). Pembetulan ini dilakukan dengan putaran tambahan cakera pembahagi relatif kepada pemegang, iaitu, jika semasa pembahagian mudah pemegang diputar relatif kepada cakera pegun, maka semasa pembahagian pembezaan pemegang diputar relatif kepada cakera berputar perlahan dalam sama. (atau bertentangan) arah. Dari gelendong kepala, putaran dihantar ke cakera melalui boleh diganti roda a-b, c-d (lihat Rajah 2, b) sepasang kon Z9 dan Z10 dan gear Z3 dan Z4.
Jumlah putaran tambahan pemegang ialah:
prl = N(1/z-1/zф)=1/z(a/b(c/d)(z9/z10)(z3/z4)
Kami menerima (z9/z10)(z3/z6) = C (biasanya C = I).
Kemudian (a/b)(c/d)=N/C((zф-z)/zф))
Katakan anda ingin menyediakan kepala pembahagi untuk mengisar gigi roda silinder dengan g = 99. Diketahui bahawa N-40 dan C = 1. Bilangan pusingan pemegang untuk pembahagian mudah ialah PF-40/99. Memandangkan cakera pembahagi tidak mempunyai bulatan dengan bilangan lubang 99, kita ambil t = 100 dan bilangan pusingan pemegang ialah PF-40/100 = 2/5 = 12/30, iaitu Kami mengambil cakera dengan bilangan lubang pada bulatan B = 30 dan pusingkan pemegang menjadi 12 lubang (A = 12) apabila membahagi. Nisbah gear bagi roda gantian ditentukan oleh persamaan
dan = (a/b)(c/d) = N/C= (zф-z)/z) = (40/1)((100 - 99)/100) = 40/30 = (60/30) x (25/125).
Kepala pembahagi tanpa dail (lihat Rajah 2) tidak mempunyai cakera pembahagi. Pemegang dipusing satu pusingan dan dipasang pada cakera tetap 3. Apabila hanya dibahagikan kepada bahagian yang sama, rantai kinematik mempunyai bentuk:
Memandangkan z3/z4=N,
Kami dapat (a2/b2)(c2/d2)=N/z
